真空设计手册_范文大全

真空设计手册

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【优秀范文】真空设计手册

范文一:真空设计手册 投稿:侯咥咦

真 空 基 础

真空指定空间内压力低于环境大气压的状态。标准状态下0℃,1013245Pa,气体的密度为2.6870X1025个/m3,当真空度为1X10-4Pa时,气体密度为2.65X1016个/m3。

完全没有气体称为绝对真空,绝对真空是不存在的。

使用真空度来表达真空状态,真空度使用气体压力值表示,压力值越低,真空度越高。

压力单位:

帕斯卡Pa,1Pa=1N的力作用在1m2的面积上。1Pa=1N/m2

微巴μbar,1μbar=1dyn的力作用在1cm2的面积上。1μbar=1dyn/cm2 标准大气压atm,1atm=760mmHg=1013250.144354 dyn/cm2

1atm=1013250 dyn/cm2=101325Pa

工程大气压at,1at=1Kg/cm2

毫米汞柱mmHg,1mmHg=13.5951g/cm2

托Torr,1Torr=1/760atm,1mmHg≈1Torr

范文二:远大常规真空炉选型设计手册 投稿:薛瑑瑒

远大Ⅹ型真空锅炉

选型设计手册

2009.05 中文版

1

工作原理

65/55℃80/60℃温水

卫生热水

热能输入

输入热能加热溴化锂溶液,产生水蒸汽将制热铜管内的水加热,凝结水流回溶液中再次被加热⋯⋯如此循环不已。

远大真空锅炉即远大直燃机的高温发生器,如日后需要制冷,可在任何时候将真空锅炉与直燃机主体联结(3根管道)组成空调设备。

型号编制

燃料品种:B油、C液化气、D天然气、E煤气设计序号(X即罗马字10)制热量:104kcal/h(万大卡/时)G:锅炉

B:远大 BROAD

环保特性

运行噪声值 dB(A)

机型 BG16~6080~200≥240噪声值 dB(A)

≤57

≤58

≤60

尾气排放

符合GB13271所规定的一类地区标准。

CO/CO2含量≤0.02%;NOx浓度≤46ppm(O2=5%)。也可特殊订货,在排气口装设静电除尘器,尾气接近0排放。

性能曲线图

2

额定参数

型号制热量温水流量压力损失接口管径卫生热水流量压力损失接口管径天然气耗量

制热 m3/h20卫生热水 m3/h8.5配电量 溶液量

kW0.4t0.5

3012.80.40.82.83.1

5021.41.51.13.33.6

7532.01.51.34.04.5

10142.72.71.75.05.6

12653.52.72.05.86.4

151644.62.46.67.3

201856.63.08.99.7

2511077.63.610.511.3

3021289.14.211.812.7

40217112.15.414.815.7

50321415.16.417.218.2

m3/h3.4kPa20DN32

5.22040

8.62050

12.92065

17.22065

21.52080

25.82080

34.430125

43.030125

51.640125

68.840150

86.040150

m3/h16kPa25DN50

242565

402580

6025100

8025125

10025150

12025150

16035200

20035200

24045200

32045250

40055250

BG16kW186

24280120

40465200

60698300

80930400

1001163500

1201396600

1601861800

20023261000

24027911200

32037221600

40046502000

卫生热水热量 kW80

运输重量 t1.8运行重量 t2.0

通用额定参数

1.温水额定出口/入口温度:65/55℃2.卫生热水额定出口/入口温度:80/60℃3.温水、卫生热水允许最高出口温度:95℃

4.表中天然气热值以10kW/m3(8600kcal/m3)计算,如采用其他热值燃气或柴油可依此推算5.温水、卫生热水标准承压0.8MPa (特殊订货除外)

6.表中温水、卫生热水热量是指这两种功能分别运转时的能力,二者可任意在此范围内调节

7.燃气标准订货压力16~50kPa(1600~5000mmH2O)低于或高于此压力作特殊订货8.溶液量指溴化锂含量40%之溶液

9.额定排气温度:145℃,排气余压:1~10mmH2O10.制热效率:93%

3

选型与订货

燃料选择

● ●

可用于真空锅炉的燃料有:天然气、煤气、液化石油气、沼气、柴油、再生油建议用户优先考虑天然气和再生油,可油气两用(特殊订货)燃料品种不同,机组配备的燃烧机不同

负荷选择承压选择

任何一座建筑的制热负荷选型绝不能估算,它与建筑隔热和室内用途关系甚大,反而与建筑面积关系较小温水、卫生热水标准承压0.8MPa。承压0.81~1.2MPa系统建议选择高压型机组。如果承压1.21~1.6MPa系统,应根据经济技术综合因素分析是采用超高压型机组,还是进行二次换热。如承压高于1建议设计二次换热。最高可选承压2.4MPa

● ●

控制

远大主机及输配系统标准配置已具备十分周密的控制功能,并具备因特网联网监控功能如用户已备有楼宇控制系统,可向远大选购机组楼宇控制接口。如用户订货时未订购楼宇控制接口,以后也可向远大补订

建议用户选择远大楼宇自动控制系统(控制整座建筑)

订货周期保修

1.5~3个月

免费保修期为调试后24个月或出厂后30个月内(以先到为准)

成套供货清单

类别主机

项目筒体热水器恒温阀保温房燃烧机真空泵

控制系统

控制柜触摸式操作屏联网转换接口

溶液

溴化锂水溶液

说明

含本体、前烟箱、后烟箱、底座、安全装置等用于制备制热温水、卫生热水2件,分别用于温水、卫生热水恒温控制将筒体热水器整体封闭绝热。保温房为可拆式含全套安全装置、阀组、过滤器等发货时单独装箱,由远大在用户现场安装低压电气元件、专用电路板、PLC等用于操作管理机组,装于控制柜上用于与因特网联接,实现联网监控含缓蚀剂、能量增强剂

温水、卫生热水泵控制接口设于控制柜内,用于控制水泵的启停及负荷调整

交付及施工范围

项目运输

搬运电气工程

内容工厂运至工地工地内搬运、就位电源进机房因特网联接接地

安装

工程

土建基础机组外部配管工程机组保温、保冷防冻

调试操作

保养

用户现场机组调试客户作业员培训定期保养

√√√

免费保修期过后,须签订服务协议,欢迎索取服务价格表

√√

√包括温水管路、卫生热水管路、补水及排水管路、能源管路

工厂完成

√在环境温度低于0℃的地区,应采取防冻措施

用户提供能源及空调负荷

远大客户说明

√远大可代办运输√远大免费指导搬运、就位√三相五线

用户配因特网线到机房

√在机房水系统控制柜附近埋设专用接地端子,接地电阻≤4Ω

4

外形图

机型BG16BG24BG40BG60BG80BG100BG120BG160BG200BG240BG320BG400机型BG16BG24BG40BG60BG80BG100BG120BG160BG200BG240BG320BG400

A305035504550455046005100515055006200635064006500L420470470490540540540590590590640640

B850900900100011201120124013501350146516151750M162021203120310031003600360036004300430043004300

C200021002100220023002300240026502650280030003150N340380380380395280300360360385435475

D220×220250×250250×250320×320350×350400×400440×440560×560560×560610×610710×710790×790P-50-65-65-30-304504504351135113511051105

E185019501950194020351890200522802280241026252815Q160021303130318031803220322032503250325033003300

F260260260260300300300350350400400450RDN32DN40DN50DN65DN65DN80DN80DN125DN125DN125DN150DN150

GDN25DN25DN25DN25DN40DN40DN40DN50DN50DN65DN65DN80SDN50DN65DN80DN100DN125DN150DN150DN200DN200DN200DN250DN250

H95010001000110012001200135014501450155017001850T90909090110100115115115130160225

J270032004100418042504680472048905590564057905870U150180180200205215220265265265305310

K260260260260300300300300400400400400W175220220225240260260315315315365420

注:欢迎登陆www.broad.com下载CAD电子版。

5

机房土建

基本要求

基础

● ●

选址:机组运转安全、几乎无震动、噪音小,其机房场地选择十分方便,地下室、地面、楼层中、屋顶都可作机房。对于高层建筑,为减小机组承压,宜将机房设于建筑中段或顶层。通风:通风不良将导致机房潮湿而腐蚀机组,机房通风应大于每小时换气2次,并加机组消耗的空气。按每万大卡热值燃料消耗15m空气估算。排水:①保持机组基础处于机房较高位置。②所有排水管、泄水管均应置于机房地漏或排水沟上可见处。③地下室机房设置于集水坑上,集水坑应设液位联动潜水泵。温度:控制在5~43℃内。过低则在机组停机时会造成机体内铜管及水室冻裂,过高则会损坏机组电气元件。机房必须设置温度计和超温报警。湿度:控制在85%以下,过高将影响电器绝缘。维护空间如下:

基础尺寸参见外形尺寸图。基础荷载:①建议按设备运行重量的1.5倍考虑。②基础必须平整结实,确保不会下沉或超载(机组置于楼顶)。③荷载按底座走条与基础的接触面均匀分布。地脚螺栓:就位时直接将机组安放在基础上,无需螺栓固定(若机组周围有强震动源或用户有特殊防震要求的,订货时予以说明)。

维护空间

≥G

洗管空间

≥1500

≥1500

≥1500

机组周围空间尺寸表型号16FG

1500600

242000650

403000650

603000700

803000800

1003500800

1203500900

16035001000

20040001000

24040001100

32040001250

单位:mm40040001350

注:1.如机房小于上述尺寸,请与远大联系,共同研究解决方案。

2.表中F、G为洗管空间,此空间可利用水泵空间、门或窗,亦可2台机组共用。 3.建议机房高度高于机组500mm以上。

≥1000

≥F

管路系统

燃气系统

标准订货压力16~50kPa(1600~5000mmH2O),低于或高于此压力作特殊订货。●

管道最低处应设泄水阀。管路施工后应进行0.6MPa气压检漏并彻底吹灰。●

2台或多台机组并联时,务必在燃气主管上设置较主管管径大3~6倍的缓冲管,避免同时开机时燃气欠压熄火。缓冲管下部设手动泄水阀。●

用户应在订货时将燃气品种、热值、压力向远大提供,以便远大及时、准确地选配相应的燃烧机,并将燃气所需管径反馈给用户,用户依此规格设置过滤器、流量计、球阀、放散管、压力计。远大负责供货范围内阀组的安装。外接管路系统由用户安装,接至距燃烧机1m处。●

用户管道试压时,应将与远大供货阀组相接的球阀关闭,以免过高的压力损坏阀组器件。●

机房必须安装燃气泄漏检测报警装置,其动作值应设在危险值下限的20%,该装置还应与机房强力排风扇联动。机房务必保持24小时通风良好。

燃油系统

燃油系统一般包括储油罐、输油泵、日用油箱、燃油过滤器和计量器具等。油罐应设检查孔、阻火透气帽(呼吸阀)、注油阀、油位传感器及排污阀。日用油箱最低油位应高于燃烧机0.1m。●

油输送管用铜管或无缝钢管,至少用0.8MPa气压检漏。●

油罐入口及出口均需设置中燃油过滤器(60目)。过滤器应有足够截面,其设置场所应便于拆装和排污。●

油罐务必设计量装置。

水系统

水系统初次灌水须采用软化水,使用中每年泄漏率应小于10%,否则大量补充自来水会造成系统结垢。●

在水系统中不采用Y型过滤器,而应采用滤网截面比管截面大8~15倍的0阻力过滤器,以减少阻力损失。●

机组温水、卫生热水出/入口必须设置软接头,所有机外管路的重力绝不允许由机组承受。

管路设置要求:任何管路阀门应尽量避免从机组上部穿过,以免管道施工、维修时弄伤机组或漏水损坏机组。●

水质硬度高的地区,建议卫生热水采用二次换热系统。

6

排气系统

建议每台机组设独立的烟道。若受现场条件限制只能

用共用烟道,则共用烟道应采取插入式,且主烟囱应较大、较高,以避免相互干扰。每个烟道应设置电动风门,以免烟气进入未运行的机组,造成腐蚀。●

机组排气量由输入燃料热量决定,估算每万大卡热值的燃料排气量约18m3,建议烟道、烟囱内烟气设计流速3~5m/s。

烟道进入机组前应有集污斗,以免凝结水直接流入机内。室内烟道必须保温,室外钢制烟囱较矮时可不作保温,较高时须作保温,以保持烟气的浮升力。排气口应尽量远离冷却塔,或高于冷却塔2m以上。●

机组额定排气温度145℃,但从消防安全考虑,设计时应按300℃选择保温材料并设计周围防火隔离区。

避雷针防雨罩防风罩

检查门

集污斗

清扫门

排水管凝水排水管

插入水中

排气系统实施例

7

控制系统

温水

温水出口温度传感器

T1≥10米

电源

机组电源

13触摸式操作屏

真空锅炉主机

TS

控制柜

9

用户水系统控制柜

1#温水泵2#温水泵1#卫生热水泵2#卫生热水泵

楼宇干接点

串行楼宇接点

profiBusModBusHostlinkBACnetLonwork

等多种通讯协议

安全、消防联琐

因特网

≥10米

线型:

电源线

T4

控制线传感器线通讯线电话线或网线

卫生热水

卫生热水出口温度传感器

控制系统现场施工一览表

项目机组电源联网监控消防连锁

安装位置及要求机组控制柜与水系统控制柜或用户配电柜之间机组控制柜

材料5芯电缆因特网线

线材来源远大负责用户用户用户用户用户远大

机组柜内接线机组柜内接线机组柜内接线机组柜内接线/

传感器安装传感器接线

用户施工单位负责线路敷设 线路敷设网络端接线消防检测器设置线路敷设线路敷设、楼宇侧接线接地极设置、接地线敷设、接线

传感器探头座安装

机组控制柜按消防部门要求消防检测器

2芯电缆

楼宇控制机组控制柜3芯屏蔽电缆(串行)(选购件)11芯电缆(干接点)机组接地用户接地极与主机、泵组接接地极、接地线

地点间,接地电阻≤4Ω

温水、卫生热水距机组10米的温水、卫生热温度传感器温度传感器水出口管道上3芯屏蔽电缆

8

外部配线图

电源

N PE L1 L2 L3

真空锅炉主机控制柜

机组电源

L1L2L3NPE

QFZ

用户水系统控制柜

FU

QFW1KMW1FRW1

1#温水泵

MK1

1#温水泵

启停控制运行反馈启停控制运行反馈

600608212601609213

FRW1

KMW1

FRW2KMW2

QFW2KMW2FRW2

2#温水泵

MK2

2#温水泵

1#卫生热水泵

启停控制运行反馈启停控制运行反馈

6026102I46036112I5V1+

FRR1KMR1

QFR1KMR1FRR1

1#卫生热水泵

MW1

2#卫生热水泵

FRR2KMR2

QFR2KMR2FRR2

2#卫生热水泵

MW2

安全联琐

00L01LRJ45640641642643644645V1+203204

2芯通讯电缆

用户消防联琐

因特网接口楼宇控制机组运转

楼宇干接点

(选购)

故障状态楼宇开机楼宇关机

通过网线与因特网连接

用户楼宇控制系统

屏蔽电缆

SONSOFF

RS485

非屏蔽电缆远大供货范围

楼宇通讯接口(选购)RS485

注:1.图中用户水系统控制仅作参考,当水泵电机功率较大时,建议采用软启动器启停或其它 启动方式控制,以避免启动对电网的冲击。

2.如选购楼宇通讯接口,务必说明楼宇系统采用的通讯协议。

9

搬运指南

发货、运输

1.所有型号均为整体发货,也可集装箱运输,如需选择集装箱运输,请预先向远大咨询。2.远大可为用户代办运输及其保险。若用户自行运输,请预先向远大索取《机组运输规定》文件,以便准确选车,安全运输。

吊装及就位要领

1.务必请具有合格资质且已投保险的专业吊装队伍卸车吊装。2.吊车支脚必须垫实,确保起吊后不会下沉。起吊前检查吊具,确保不会在起吊后脱落或断裂。钢丝绳起吊夹角必须小于90°,严禁使用单根钢丝绳起吊。吊离车厢面或地面约20mm时,稍作停留,仔细观察确保无问题,再缓缓起吊。3.落地要轻缓,严禁冲击着地,因机组为真空设备,任何对机组的冲击与碰撞都绝对禁止。4.移动时,应使用圆钢或厚壁钢管,不准使用木棒作滚筒。只允许拖拉走条上的拖拉孔,其它部位严禁承力。提升设备只能在走条下使用起道机。5.在设备到达之前应用混凝土浇注好基础并校水平。就位时直接将机组安放其上,无需螺栓固定(若机组周围有强震动源或用户有特殊防震要求的,订货时予以说明)。基础必须平整结实,确保不会下沉或超载(当机组置于楼上时)。6.机组就位后,应在2小时内进行前、后、左、右水平校正(用透明胶管检测各处水平高度),水平校正后,最大不平度为0.8/1000。就位后,如不迅速垫实机脚,会拉伤机组。

7.走条与基础表面的接触务必严实,承力均匀,若对此不予重视,日后可能出现受力不匀导致慢性扭伤,造成主机泄漏,酿成无法挽回的事故,绝对不可掉以轻心。

8.运输及安装全过程应派专人看护,严禁无关人员接触,严禁拧动任何阀门。若机房尚要进行其它施工,务必在施工完成后才撕开保护膜,并防止坠物砸伤或污物弄脏设备。切不可划伤油漆或保温。

吊装示意图

吊孔

水平测量示意图

水平测点拖拉孔走条

(机组走条)

基脚垫层示意图

橡胶板(δ5~10mm)钢板(δ5~10mm)

机组水平校正后填充混凝土

混凝土基础

(凸出部分也可用钢板)

10

订货联系

长沙远大城 电话:0731-4086688 传真:4610087 邮编:410138 网址:www.broad.com

区域华东

分公司上海南京 苏州杭州 合肥

西南

成都重庆贵阳

西北 西安

银川郑州 太原

东北 沈阳

大连

地址

上海市南京西路1515号嘉里中心2601室

南京市鼓楼区鼓楼街88号绿地国际商务中心1011室苏州市东北街华阳里1幢404室

杭州市庆春路11号凯旋门商业中心16层BC座 合肥市长江东路1104号古井假日酒店1001室 成都市顺城大街308号冠城广场36层E单元重庆市渝中区邹容路68号大都会商厦2106室贵阳市中华北路58号华城凯旋门A栋22层3#房西安市南大街30号中大国际大厦509室 银川市兴庆区利群东街100号1号楼3单元301室郑州市中原中路220号裕达国际贸易中心A座1203室 太原市双塔西街38号金广大厦619室

沈阳市和平区和平北大街69号总统大厦C座1401-1402室大连市海昌华诚向阳街64号3单元4-2号

电话

021-52986685025-833068590512-672832620571-87240608 0551-4291088 028-86528899023-63738183 0851-6870077029-87203166 0951-60393650371-679438880351-7224455024-22813066 0411-823111180471-4939561 0451-823424460431-88925716 010-825146990531-860233050532-85814902 022-233216890 311-886115580731-45519990791-6282598 027-85267000020-387707180755-824617460771-5501536 0591-83927889

传真52986690833069916728326287225210 4291193 8652766363710321 687337787203255 603936567975434 792491022813055 823057054939562 8234244788925726 825155218602204785814922 2332312888611133 45520006295169 8526732887521241 82461750550134183922567

邮编200040210008215001310009 230011 610017400010 550001710002 750001450007 030012110003 116013010010 150036130061 100086250011266071 300050050000 410005330006 430022510610 518008530023 350009

内蒙古 呼和浩特市昭君花园W座6号 哈尔滨长春

华北

北京济南青岛 天津石家庄

中南

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范文三:空调设计经验手册 投稿:宋飓飔

一、集水器、分水器:

集、分水器与静压箱作用相同,把动压转换成静压,有利于风/水分配平衡。 1、直径D的确定:

a、按断面流速0.5-1.0计算; b、按经验估算: D=1.5-3dmax

d——集、分水器支管中最大直径。 2、其余做法参照《采暖通风设计选用手册》T904。 二、冷凝水管道

1、冷凝水管道沿水流方向有不小于0.5%的坡度,且不允许有积水部位。

2、当冷凝水盘位于机组内的负压段时 ,凝水盘的出水口处必须设置水封,水封的高度应比凝水盘处的负压

(相当于水柱高度)大50%左右。水封的出口,应与大气相通。

3、冷凝水管排入污水系统时,应有空气隔断措施。冷凝水管不得与室内密封雨水系统直接连接,可设单独的

冷凝水管道排入室外雨水管井。

4、冷凝水管道宜采用聚氯乙烯管或镀锌管,并宜采取防露保温措施。

5、冷凝水管道干管末端应设清扫口,以便定期冲洗;立管顶部宜设透气管。

6、冷凝水管的公称直径DN,可以根据空调器,风机盘管或空调机组的产冷量Q,按下表计算:

三、空调水系统附件:

1、 冷水机组、水泵、热交换器、电动调节阀等设备的入口管道上,应安装过滤器或除污器,防止杂志进入。

采用Y形管道过滤器时,滤网孔径一般为18目。 2、 空调水系统应在下列部位设置阀门:

① 空调器(或风机盘管)供、回水管; ② 垂直系统每对立管的供。回水总管; ③ 水平系统每一环路的供回水总管; ④ 分、集水器处供回水干管;

⑤ 水泵的吸入管和供水管,并联水泵供水管阀门前还应设止回阀; ⑥ 冷水机组、热交换器等设备的供回水管; ⑦ 自动排气阀前、压力表接管上,泄水口等处。

3、 分、集水器及冷水机组、空调器和(吊装等小型机除外)的进、出水管处,应设压力表、温度计,水泵

出口、过滤器两侧及分、集水器各分路外的管道上,应设压力表。

4、 温度计应装在阀门内侧管道上,以便拆换;风机盘管铜闸阀应装在电动二通、铜管(或软管)的外侧,

以便检修。

5、 系统最高点或有空气聚集的部位应设自动排气阀。

6、 系统的最低处,可能有水积存的部位以及检修用关断阀门前,应有泄水装置。

7、 供水水平干管的坡向宜与流向相反,回水水平干管坡向宜与流向相同,坡度宜≥0.003,不应小于0.002;

在特殊条件下需无坡度敷设的管道,其管内流速应≥0.25m/s。

四、自控系统:

1、 当末端设备(如风机盘管、空调柜)采用电动二通或电动比例调节阀调节水量时,水系统为变水量系统。

这时必须对冷水系统供、回水总管的压差进行控制以保证冷水机组定水量运行,通常可采用压差控制器来控制供、回水总管之间的旁通电动二通阀。 2、 压差旁通阀的选择:

① 控制流量:对于一次泵系统,此流量为一台冷冻水泵的设计流量。

② 阀门实际使用时,其最大关阀压差应为冷冻水泵扬程,在一次泵系统中为冷冻水泵净扬程。使用时,

此值不得大于实际使用所用阀的最大关阀允许压差。 ③ 旁通电动二通阀应采用常闭式。

3、 风机盘管采用电动二通阀,空调柜采用电动比例调节阀。

4、 电磁阀只适合于仅需进行双位控制场合,其阀门口径通常按接管尺寸选择。

5、 调节阀宜安装在水平管上,执行机构应高于阀体以防止水进入执行器。水路调节阀应设在设备出水管路

上,压差旁通阀应设在总供、回水管路中压力(或压差)相对稳定的位置处。 6、 一次泵边变水量系统设备台数控制有如下方式:

① 根据回水温度(或供回水温差)。此方式适合于自动监测,人工手动操作,适合于一般的空气调节工

程。由于温度计精度有限,因此,此方式控制的冷水机组台数不能过多,以不超过三台为宜。

② 根据冷量。此方式主要用于设备较多,运行管理要求较高的场合。通常可采用自动监测及计算冷量,

自动发出信号,人工手动操作的方式。在自动化程度要求极高,控制设备及受控设备很可靠的情况下,才可考虑设备的自动启停。

7、 压差控制时,传感器的两端接管应尽可能连接在水流速较小的管路上,通常宜放置于集、分水器上。 8、 流量计应设置在管路中水流稳定处,应保证其前面(来流方向)直管长度不小于5D,后面直管长度不小

于3D(D为管道直径)。 9、 温度传感器位置:

① 风机盘管系统:设于被控制房间典型区域(避开送风口附近); ② 空调柜:被控房间典型区域或回风管上; ③ 新风柜:送风管上。

五、冷冻水系统:

1、 同程式或异程式:当管路较长、布置成异程式不易计算平衡,且每个并联分支管道和设备的阻力比较接

近时,空调水系统宜布置成同程式,例如高层建筑的垂直立管、连接多个风机盘管的水平环路等。管路计算时易于水力平衡的干管、管路较短的支管,或各并联环路的管道和设备阻力悬殊时,宜布置成双管异程式。

2、 在高层建筑中,为减少运行中制冷设备的承压,闭式系统的循环水泵宜设在蒸发器的出口,使蒸发器的

出口,使蒸发器工作压力不超过系统静压。

3、 冷热源设备及空调设备的工作压力超过1.0MPa时,进行经济比较,可采用竖向分区的闭式循环系统。分

区形式举例如下:

① 高、低区冷热源分开设置。冷热源都设置在地下室时,工作压力超过1.0MPa的高区系统,应选择承

压较高的设备;高区冷热源设备布置在中间设备层或顶层楼板上时,应妥善解决设备层的消声减振问题。

② 在中间设备层内布置水——水热交换器,高区空调冷水的二次水水温,按高于一次水水温1-1.5℃计

算。高区空调器或风机盘管出力应按二次水温进行校核。

③ 当建筑上部超过设备承压能力的部分负荷不大时,上部个别房间可以单独设置冷热源设备,例如采

用自带冷热源的空调机组等。

4、 冷水温度:供水7℃,回水12℃。 六、冷却水系统:

1、 冷却水系统一般由冷凝器、冷却塔、冷却水箱、除污器和水处理装置等组成。

2、 当多台冷却塔并联运行时,应使各台冷却塔和水泵之间管段的压力损失大致相同。为避免各台冷却塔补

水和溢水不均衡,宜在冷却塔和之间设平衡管(管径同冷却塔进出水管管径相同),或增大冷却塔共用进出水管管径(比总管大两号),或在各台冷却塔底部设置共用连通水槽。

3、 采用多台逆流冷却塔并联运行时,宜在每台冷却塔进水管上设置电动蝶阀,当对应的制冷机、冷却水泵

停机时,可关断该冷却塔进水阀门,以保证运行中的冷却塔布水器运转所需水量。当不具备在各台冷却塔底部设置共用连通水槽时,最好能在每台冷却塔进出水管上均设置电动阀门。 4、 水冷式柜机可多台组合用一台冷却塔,冷却塔的处理能力应适当放大。

5、 冷却塔设置位置应通风良好,避免气流短路,并远离烟囱及厨房排油烟口等有高温空气或非洁净气体的

部位。

6、 冷却塔补水率为循环水量的2%。

7、 冷却水系统应配置适当的水处理设施:

① 由于冷却水与空气充分接触,会产生水垢、污垢、藻类和腐蚀现象,冷却水系统一般应设置定时加

药装置和静电除垢等水处理设备。

② 选用模块式等冷水机组时,因冷凝器为板式换热器,冷却补水宜经过软化。

七、水力计算:

1、管道水流速的确定:(m/s)沿程阻力,水力计算时比摩阻取值主要应满足系统水力平衡要求,并宜控制

在200-500Pa/m (0.02-0.05mH2O) 每100米有2-5米水柱,局部为40%-100% 1mm/H20为10Pa。 总阻力为每100米有6-8米水柱。

2、局部阻力:(一般为沿程阻力的一半左右)

空调水系统在估算时,局部阻力约为直管总摩擦阻力的0.2-0.5,管路长度较大时取下限,长度较小时取上限。

3、流量计算:可按空调器和风机盘管的额定流量叠加进行计算,当其总水量达到与水泵流量相等时,水流量数值不再增加。 4、水力平衡:

①各并联环路的压力损失计算差值要求在15%以内。

③ 当异程系统并联环路的压力损失计算差值大于15%时,可在回水管上增设平衡阀等调节性能好的阀

门。

5

6、

7、 详细水力计算方法详有设计手册。

钢管(水煤气管)水力计算速查表

八、空调水系统的补水、膨胀及水处理:

1、 膨胀水量:△V=(1/ρ1-1/ρ2)V

ρ1、ρ2为系统运行前后水的密度,V为水系统的总容量。 水系统总容量(L/m2建筑面积)

2、空调水膨胀管应接在循环泵吸入侧系统总回水管上(或集水器上),膨胀管上不应设阀门,膨胀管管径 由下表确定:

3、开式膨胀水箱应符合下列要求:

① 膨胀水箱最低水位应高于系统最高点0.5m以上。

② 膨胀水箱有效容积由膨胀量Vp和调节水量Vt两部分组成,Vt应不小于3min补水泵流量,且应保

证水箱调节水位不小于200mm。

4、 当设置开式膨胀水箱有困难时,可设置闭式膨胀水箱,常用的为气压罐,应符合下列要求:

① 气压罐调节容积同开式膨胀水箱的调节容积Vt,气压罐总容积为:V=Vt/(1-a) m3 一般a=0.65-0.85 ② 气压罐工作压力值按如下方法确定:

P1——补水泵启动压力,大于系统最高点0.5m

P2——补水泵停泵压力及电磁阀关闭压力:P2=( P1+10)/a-10 m,wc P3——水膨胀时电磁阀开启压力: 一般取P3= P2+(2——4) m,wc P4——安全阀开启压力:P4= P3+(1——2) m,wc ③ 气压罐最高工作压P4,不得超过系统内设备的允许工作压力。 ④ 软水箱上部应留有相当于膨胀量Vp的气压罐泄压排水容积。 5、 补水系统:

① 空调水系统的小时泄漏量,一般为系统水容量的1%,

② 空调水系统的补水点,宜设在循环水泵的入口处。补水泵扬程应比补水点压力高3-5m,小时流量应

不小于系统水容量的4%-5%,

③ 空调冷水专用补水泵可不设备用泵。 6、 补水的水处理:

① 空调水系统的补水应经软化处理并设软水箱,

② 水处理设备的软水出水能力按系统水容量的3%计算,当设置单柱离子交换软化水设备时,其出力应

满足允许和再生周期的软水消耗量,一般按2倍考虑。

③ 软水箱储水容积Vb,一般按8-16h的系统泄漏量计算,即系统水容量的8%-24%,系统大时取低限

值。

九、冷冻泵的选型:

1、流量:G=Q/1.163△t m3/h Q——水泵所负担的冷负荷或热负荷,Kw,

△t——冷水或热水的设计温升或温降,℃ 流量考虑10%的附加值。

2、 扬程:闭式循环单式泵系统,冷水泵扬程为管路、管件阻力、冷水机组的蒸发器阻力、空调器(或风机

盘管)的表冷器阻力和电动阀阻力之和,另加10%-20%的附加值。

3、 空调水系统对循环泵的要求一般是流量大、扬程低,宜选用低比转数的单级离心泵。

4、 高层建筑中,水泵入口承受较高静压时,对轴承密封、泵壳强度及轴向力的平衡要求较高,选型及订货

时应明确提出水泵的承压要求。

5、 当流量较大时,宜考虑多台泵并联运行,并联台数不宜超过3台。 6、 多台泵并联运行时,应尽可能选择同型号水泵。 7、 冷冻水系统一般要考虑备用泵。 十、冷却泵的选型:

1、 流量:冷却水泵流量,应按制冷机组产品技术资料提供的数据确定。初步估算时可按下表确定。

Qc——制冷机冷凝热量,Kw

Qe——制冷机设计参数下的制冷量,Kw Gc——冷却水循环量,m3/h

△tw——冷却水温升,℃ 流量考虑10%附加值。

2、 扬程:①冷却塔水位至布水器的高差。

②冷却塔布水器所需压力,由生产下技术资料提供。 ③制冷机组冷凝阻力,由生产下技术资料提供。

④吸入管道和压出管道阻力(包括控制阀,除污器等局部阻力)。 ⑤附加以上各项总和的10%-20%。 3、 其他参照冷冻泵选型。 十一、冷却塔的选型:

1、 逆流式冷却塔安装面积小, 但高度很高;横流式冷却塔安装面积及重量比逆流式大,但高度小。 2、 冷却塔各项参数指标计算公式:

① 冷却效率:E=(tw1-tw2)/(tw1-ts1) ② 水量:W=3600Qc/Cw(tw1-tw2) Kg/h ③ 风量:G=3600Qc/ (is1-is2) Kg/h ④ 断面积:A=G/1.2*3600V m2

tw1、tw2——进出水口水温,△tw= tw2-tw1为冷幅,对压缩式制冷机取4-5℃,对吸收式制冷机取6-9℃,

tw2=32℃。

ts1 、ts2——室外空气进出口湿球温度。ts2 -ts1取5℃左右,海口地区ts1为27.9℃。 is1、is2——对应于ts1 、ts2之饱和空气焓质(KJ/Kg),分别为89.5和112.5. Qc——冷却塔冷却热量(KW),对压缩式制冷机取冷机负荷的1.3倍左右,吸收式取2.5倍左右。 Cw——水的比热(4.19 KJ/Kg.k)。

3、 填充材料选择、填充材料高度,冷凝能力等的计算祥《高层建筑空调与节能》5.6.1节。 十二、风机盘管系统:

1、 空调房间较多、各个房间和居留人员密度不大,且各房间要求独立调节时,宜采用风机盘管加新风系统,

例如旅馆客房、办公室等。

2、 风机盘管一般承担室内负荷,新风系统则承担新风负荷。新风宜处理到与室内等焓或等湿状态。 3、 风机盘管机组一般按中档转速下的制冷量选用。

4、 厨房等空气中含有较多油烟的房间,不宜采用风机盘管。

5、 风机盘管的选型应分别计算复核其全热量及湿热量,具体祥《高层建筑空调与节能》4.4.8节。 6、 新风方式:

① 不设独立新风处理系统,利用厕所排风造成负压,通过门窗渗入新风。

特点:投资低,但新风量无法控制,卫生条件差,风机盘管处理负荷大,只能用于要求不高的场合。 ② 在紧靠机组的外墙上开墙洞,设短管引入机组。

特点:投资低,但噪声、雨水、污物容易进入室内,机组易受腐蚀,另外,因为受风压影响,新风

量无法控制,只能用于要求不高场合。

③ 由内部区空调系统兼供周边区新风。

特点:初投资运行费用、占用空间等均比单独设立新风系统节省,周边房间的建筑处理方便、通风效果好,可适当去湿,并有助于冬季调节室温。 ④ 独立新风系统。

a、新风处理到室内空气焓值,不承担室内负荷。

特点:风机盘管全部承担室内冷、湿负荷、盘管在湿工况下工作,但风机盘管冷量可充分发挥。

b、新风处理后的焓值低于室内空气焓,新风承担室内负荷。

特点:盘管在干工况下工作,便于集中调节且无冷凝水等危害。

c、新风处理到室内空气焓,再与室内空气混合后经风机盘管处理后送入室内。

特点:盘管处理风量大,风机风量、耗电和噪声增大,只有在地位紧张,新风口不易布置时使用。

7、 风机盘管的调节方式:

① 手动切换风机转速档位(高、中、低档)

特点:简单,但调节质量差,室内易引起过冷、过热,室内温、湿度随之波动。 ② 自动切换风机转速,由室内恒温器控制风机的开、停或交换档数。

特点:随着风速降低,盘管内平均温度下降,室内相对湿度不会偏高,能提高调节质量,但在风机

停止运行时气流组织欠佳,机组外壳表面易结露。

③ 水量调节:

特点:随着二通阀或三通阀控制减少进入盘管中的水温上升,送风含湿量增大,室内相对湿度增加,

但不存在风量调节中的结露和气流分布问题。

④ 旁通风门调节:

特点:投资低,调节质量好,负荷调节范围大,但低负荷时,风机功率不变,噪声也不能降低。

十三、空调机房:

1、 空调机房一般不宜作为空调系统的静压室使用,当条件限制必须作为静压室时,应符合下列要求:

① 只可做回风端的静压室。

② 新风宜经过预处理后引入静压室。

③ 应考虑设备发热量、机房围护结构冷负荷和其他热量引起的回风温升。

2、空调机房应符合以下要求:

①尽量邻近被空调的房间,必要时可集中和小分散结合。

②空调机房的面积和净高,根据系统负荷、设备的大小而定,应保证有适当的操作面积、检修通道和设备吊装空间。

④ 无窗的空调房间,应有通风措施。

十四、冷水机组的选型及布置:

1、 冷水机组一般选用2-4台,舒适性空调的制冷机组不需设置备用机组。单冷制冷量的大小应合理搭配,

当单机容量调节下限的产冷量大于建筑物的最小负荷时,应选一台适合最小负荷的冷水机组。 2、 进行技术经济比较后,宜优先选用能量调节自动化程度高的冷水机组,当选用具有多台压缩机自动联控

的机型。

3、 制冷机选择,应考虑其对环境的下列影响:

① 噪声与振动要控制在环境环境条件允许指标内。

② 考虑制冷剂CFCs对大气臭氧层的危害程度和CFCs的禁用时间表。R11、R12为制冷剂的制冷机,

应停止使用。

4、 设计冷媒参数与选用的冷水机组产品样本参数不同时,设备实际出力应按设计参数进行校核,或由生产

厂商提供。

5、 电力驱动的压缩式冷水机组,宜根据单机空调制冷量和在额定工况下的能效比,参照下表择优选用活塞

式、螺杆式或离心式。

6、 制冷机房应尽可能靠近冷负荷中心,吸收式制冷机房还应尽量靠近热源。

7、 大中型制冷机房应设置在值班室、控制室、维修间和卫生部等设施,也可与其他机房(如泵房、空调机

房等)合用。有条件时应设置通讯设施。

8、 应考虑设备的进出、安装和维修条件,配备必要的起吊设施,大型设施进出预留孔洞宜直接通向室外。 9、 直径大于等于DN50的管道,需在梁、板、墙、柱等结构体系上支撑或吊挂时,应向结构专业提供荷载,

必要时预留埋件。

10、制冷机房内的高度,应根据制冷机的种类及机房内各种风管、管道的布置确定。一般来说,对于活塞

式制冷机、小型螺杆式制冷机,其机房净高度控制在3-4.5米,对于离心式制冷机,大、中型螺杆式制冷机,其机房净高控制在4.5-5米,对于吸收式制冷机原则上同离心式制冷机,设备最高点到梁下不小于1.5米。

11、制冷机房内设备的布置间距参照下表,并符合下列要求:

①设备制造厂产品说明书提出的具体要求。

②吸收式制冷机组合设有卧式壳管式冷凝器、蒸发器的冷水机组,需在一端留出相当于热交换器长度的

空间,以便清洗和更换管束,另一端留出有装卸盖空间。

④ 制冷机房内留出必要的检修用地,当利用通道作检修用地时,应根据设备的种类和规格将通道适当

加宽。

十五、保温厚度计算:

1/管道防结露厚度计算公式:

Do/2×lnDo/Di=λ(ts-t)/a(ta-ts)

Do——管道保温层外径; Di——管道保温层内径;

λ——保温材料导热系数,W/(m2. ℃),取λ+0.00012tm a——表面散热系数,W/(m2. ℃),取8.14; ts——保温层外表面温度,32.2℃;

t——设备及管道外壁温度,冷冻管7℃,冷凝管取16℃; ta——保温结构周围环境的空气温度,取34.5℃; ti——露点温度,取30.7℃;

tm——保温层的平均温度,取管道内冷媒与周围空气露点温度的平均温度。

玻璃棉管壳导热系数为0.043 W/(m. ℃);超细玻璃棉管壳为0.033 W/(m. ℃); 岩棉板为0.055 W/(m2. ℃);橡塑保温材料为0.034 W/(m2. ℃)。

2、 室外空调风管保温厚度:

δ=λ(ts-t)/a(ts-ta) (mm);t=18℃

玻璃棉毡:δ=35mm;超细玻璃棉毡δ=30mm;岩棉板δ=45mm;橡塑保温板δ=30mm 3、 空调设备保温厚度:

δ=λ(ts-t)/a(ts-ta) (mm)

玻璃棉毡:δ=60mm;超细玻璃棉毡δ=50mm;岩棉板δ=80mm;橡塑保温板δ=50mm

十六、通风、空调风管系统风速与噪音要求:

1、 各功能空间噪声标准(详见附录一) 2、 噪声标准与风速要求:

注:通风机出口与消声器之间的风管风速可为8 m/s左右。

十七、消声措施:

1、 在选择设备和进行系统设计时,应采取下列降低噪声源噪声的措施:

① 应量选用高效率、低噪声的设备(通风机、冷冻机和水泵等),且设备机房的布局不宜靠近噪声要求

严格的空气调节房间。

② 一个系统的总风量和阻力不宜过大;最好是采用分层分区系统,即便于降低噪声,且对防火和节能

有利。

③ 通风机和电动机的连接采用直接传动方式,且转速不宜过高,空气调节箱内的送风机回风机宜采用

三角胶带传动的双进风低噪音通风机。

④ 通风机进出口处的管道不应急剧转弯,宜采用软管连接方式。 ⑤ 必要时,弯头和三通支管等处宜设导流叶片。

⑥ 风管及部件应有足够的的强度,调节阀、风口等可调节部件坚固而不颤动。

⑦ 设计风管和部件时,应避免突然改变断面或方向,为减低弯头、T形管、调节阀、通风机出口等处

气流的扰动和涡流,各部件之间应保持5-10倍直径长的直管段,间距太密的风管部件易产生气流噪声,可达15-20dB。

2、 消声器的安装位置应靠近空调机房,并与之隔开,如只能设在机房内时,消声后的风管应作隔声处理,

以防出现 “声桥”,对消声要求严格的房间,每个送、回风支管是哪个宜设消声器,且不宜设调节阀。若必须设置时,应设在距送、回风口10倍以上风管直径的管段处。

3、 风机盘管应选用性能好、噪声低的品种,在中档转速时,可满足一般旅馆、办公室、公寓等建筑室内环

境要求;有较高安静要求的房间,宜采用如下措施: ① 选择有利于减低噪声的配置方式。 ② 加消声装置。

③ 出风口远离房间需要安静的部位。 4、 机房的噪声和吸音,应符合以下要求:

① 机房的围护结构应作隔声处理,使其符合噪声标准。 ② 管道穿过机房围护结构孔洞四周的缝隙,应填充密实。

③ 机房开向走道或通道的门,隔声量不足时,应设置隔声门斗或双层门。

④ 为降低机房噪声,除控制声源外,还宜采用吸声隔噪措施,如墙、顶贴吸声材料等。 5、 机房或设备层位置,宜符合以下要求:

① 通风、空调和制冷机房,不宜靠近有较高防震和消声要求的房间。

② 机房宜单独设置在地下室内,可使机房对毗邻房间和周围环境的噪声要求干扰减少到最低程度,同

时又能增加系统的自然声衰减。

③ 分散系统的空调机房,必需布置在空调房间附近时,所有产生振动的设备都应作隔振处理,周围并

应布置无安静要求如贮藏、库房、换洗室和楼梯间等房间。

④ 设置通风空调设备的设备层,不宜布置在有较严防振和消声要求的房间的上下层;有较高要求的建

筑的设备层底板、顶板或门窗等围护结构,应作隔声处理。

十八、隔振措施:

1、 机械设备与基础之间需设置金属弹簧或弹性减振材料的隔振措施,以减弱设备传给基础的振动,达到减

低固体声传递的目的。

2、 为减少设备本身的振动,延长设备的使用年限,降低设备机组的重心,增加稳定性,宜采用在隔振装置

上面设有基础板,且基础板质量应大于设备本身质量的2-5倍,板厚150-300mm范围,对于设备自重较大的离心式制冷机、空气压缩机、柴油发电机等设备,可不用质量块,可在四个支撑点上直接配置不同钢度的隔振装置。基础板(质量块)采用钢筋混凝土预制板,形式有平板式、下垂式、会聚式、双层板式。 对于通风机的隔振装置,也可采用钢架隔振支座,适用于安装在屋顶或楼板上。 3、 各类减振器的性能及应用范围:

① 金属弹簧隔振器:静态压缩量大,自振频率低,不受温度影响,能抗油类及水的侵蚀,适用于转速

小于或等于1500r/min的通风机、空调机、制冷机、水泵、真空泵和空气压缩机等设备,在选用时

应同时配置橡胶衬垫。

② 橡胶隔振器:其自振频率略低于金属弹簧隔振器,但使用年限仅为5年左右。可适用于通风机、真

空泵及设备等设备的隔振,但冷冻机、空气压缩机高温区域不宜使用。

4、 冷却塔基础隔振:

冷却塔的振动是风机和落水产生的,扰动频率不高,当安装于建筑物的屋顶上时,在支座下面垫以橡胶垫即可。但当安装在需要安静的宾馆客房或办公室、会议厅的顶板上时,则必须采用金属弹簧隔振器。

5、 空调机组隔振:

对于隔振降噪要求不高的场所,可在机组的底盘四角处配置橡胶隔振垫;对于要求严格的场所,则需设计隔振基础,如在钢筋混凝土基础板下面设4组金属弹簧隔振器,4个金属隔振器中须有一组是可调节水平度的。 6、 风冷冷凝器隔振:

风冷冷凝器一般是托架在墙上或按照在阳台板或屋顶上、在基础和机组的底盘四角处应考虑隔振措施。

7、 管道隔振:

管道与设备之间设软连接(橡胶减振器、波纹管、铜管等),管道穿楼板或墙体时应设大于管道外径50mm的预埋套管,以便于纤维材料填充密实,达到防止管内噪声传播的目的。 8、 管道支、吊架隔振措施:

即在支架或吊架的支撑横梁上设弹性衬垫材料,可在管道与管卡之间垫2mm厚橡胶垫。 减振吊架一般用于机械设备房间内管道或离设备15mm以内的管道敷设。靠近设备的前3个吊架,应考虑具有设备隔振器同样的减振效果,其余吊架应设弹性衬垫。

当系统管道满负荷运行时,防止振动传递到设备附近,应对直径超过50mm的管道和悬挂在噪声要求严格房间下面或附近的管道可采用悬吊式隔振器。

对于空气调节冷、热水管道的设计应采取下列措施,以减少噪声的产生: ① 适当选用管道内的水流流速。 ② 减少管道突变和拐弯。

③ 不要穿过不允许有噪声传递的房间。 ④ 尽量布置在管道井及公共的管廊内。 ⑤ 管路阀门应采取缓冲型阀门。

十九、送风量和气流组织: 1、新风量:

空气调节系统的新风量不应小于总送风量的10%,且不应小于下列两项风量中的较大值。

① 补偿排风和保持室内正压所需的新风量。 ② 保证各房间每人每小时所需的新风量。

2、 室内正压与新风量:

无特殊要求时,室内正压宜为5Pa,过渡季节尽可能使用新风,新风量较大或房间较严密时,应有排风措施,室内正压值不应超过50Pa。

3、

4

5① 层高较低、进深较大的房间,一般采用局部吊低,单侧或双侧送风,贴附射流。

② 层高较低、进深较大,有吊顶或技术夹层可以利用时,宜采用散流器平送货条缝风口送风方式。 ③ 会堂、体育馆、影剧院等高大空间的舒适性空调场所,有条件时可采用喷口送风方式。

④ 区域温差和工作风速要求严格、单位面积风量比较大,室温允许波动范围较小的空调房间,宜采用

孔板送风方式。

⑤ 少数工作区要求保持平行流和层高较高的空调房间,可采用散流器下送方式。 ⑥ 演播室等室内余热量大的高大空间,宜采用可伸缩的圆筒形风口下送方式。

⑦ 高大空间的上部空间如夏季无降温要求,送、回风口布置与气流组织,仅需满足下部空间的夏季空

调需要,一般采用侧送方式。

6、回风口布置宜符合下列要求:

①设置位置要考虑对人员活动区域的影响、冬夏季工况及空调房间净高等因素。

②回风口不应设在送风射流区和人员经常停留的地方。采用侧送时,回风口一般在送风口的同侧。 ③房间高度较大且冬季送热水时,或采用孔板送风和射流器下送时,回风口宜设在房间下部。 ④有走廊的多间空调房间,有条件时,可采用走廊回风,但走廊断面风速不宜过大。 7、回风口吸风风速:

注:当房间内噪声标准要求较高时,回风口风速应适当降低。

8、送风口、回风口、排风口的布置有利于维持空调空间所需的压力状态:

① 建筑物内的空气调节房间应维持正压。

② 建筑物内的厕所、换洗间、各种设备用房应维持负压。

③ 旅馆客房内应维持正压,换洗间应维持负压。

④ 餐厅的前厅应维持正压,厨房应维持负压。餐厅内的空气压力应处于前厅和厨房之间。 9、 散流器颈部最大风速(m/s)

二十、冷负荷估算:

1、围护结构传热:65-75Kcal/m2.h 1Kw=860Kcal

3、 餐厅食物全热取17.4 w/人。 4、 新风负荷(新风处理到状态点)

8.5 Kcal/kg

5、照明:(W/m2) 见附录2 注:中小型比赛场地照明负荷为50-70 W/m2,大型体育馆为 W/m2,比赛大厅总的冷负荷可达230-580 W/m2 5、 其他设备发热量。 二十一、厨房通风设计:

范文四:水蓄冷空调设计手册(第一版) 投稿:田四囜

1.水蓄冷空调系统的形式

根据空调系统冷负荷的情况和用户所在地区的分时电价,将水蓄冷分成三种形式。

1.1 完全蓄冷

将全天的空调冷负荷完全转移到电力低谷时段。完全蓄冷的日运行示意图见图1,从图中可以看出,全天空调时段所需要的冷量均由蓄冷系统供给。这种蓄冷运行模式运行费用最省。

这种水蓄冷方式适宜于仅有白天冷负荷的空调系统。

图1 完全蓄冷运行图

万时间

123456789101112131415161718192021222324

1.2 完全削峰蓄冷

将高峰时段的空调冷负荷完全转移到电力低谷时段。完全削峰蓄冷的日运行图见图2,从图中可以看出,全天高峰时段空调所需要的冷量均由蓄冷系统供给(图中8.00~11.00,18.00~21.00为高峰用电时间)。

这种水蓄冷方式适宜于仅有白天冷负荷的空调系统。

万kcal/h

40035030025020015010050

图2 完全削峰蓄冷运行图

时间

123456789101112131415161718192021222324

1.3 部分负荷蓄冷

将全天空调的冷负荷部分转移到电力低谷时段。部分负荷蓄冷的日运行示意图见图3,从图中可以看出,夜间用电低谷时段储存冷量,补充高峰时段空调所需要的冷量。

这种水蓄冷形式可根据空调制冷系统制冷能力与可能建设蓄冷水池的大小,在运行过程中可执行完全削峰加填平、完全削峰与局部削峰等运行模式。

完全削峰蓄冷是部分削峰的一个特例,它比较特殊,因为这种蓄冷形式的单位能量的运行费用最便宜。

万kcal/h

40035030025020015010050

图3 部分蓄冷运行图

时间

1357911131517192123

通常蓄冷系统是采用完全蓄冷还是部分蓄冷可根据建筑物设计日空调负荷分布曲线图来确定。原则上说,对于设计日尖峰负荷远大于平均负荷,则系统宜采用全部蓄冷;反之,对于设计日尖峰负荷与平均负荷相差不大,制冷能力又较大,且全天运行时,宜采用部分蓄冷(削峰蓄冷)。全部蓄冷式系统的投资较高,占地面积较大,一般不太采用;但由于完全蓄冷的经济效益与社会效益最好,完全蓄冷的形式在条件允许的场合,还是应该提倡采用的。而部分蓄冷式系统的初期投资与常规空调系统相差不大(制冷设备减少,增加蓄冷设备,二者相差不多),运行费用大幅度下降,这种水蓄冷形式同样是应该推广采用的。

2. 水蓄冷空调系统设计

2.1水蓄冷空调系统设计的一般原则 2.1.1 水蓄冷空调系统设计的组成

蓄冷空调系统一般由制冷设备、蓄冷水池、辅助设备、设备之间的管道连接以及控制系统组成。蓄冷空调系统形式多种多样,无论采用哪一种形式,其最终的目的是为用户提供一个舒适的环境。蓄冷空调系统还应达到能源最佳使用效率,节省运转电费,为用户提供一个安全、可靠、耐用和节能的系统的目的。

2.1.2 水蓄冷空调的基本运行模式

水蓄冷空调系统应根据空调全日负荷及所选择蓄冷设备的特性进行设计。无论哪一种水蓄冷空调系统都应满足以下四个基本运转 模式:

(1)制冷机组蓄冷过程(有时需同时供冷)。 (2)制冷机组供冷过程。 (3)蓄冷设备释冷过程。

(4)制冷机组与蓄冷设备同时供冷释冷过程。

采用哪一种运行模式由空调系统全天的负荷大小和制冷设备及蓄冷能力大小确定,但蓄冷系统应充分利用低价的夜间电,充分发挥系统运行的经济效益。

2.1.3 水蓄冷空调系统设计的步骤 蓄冷空调系统设计可按以下步骤进行

(1)设计者需掌握的基本资料:当地电价政策、建筑物的类型及使用功能、可利用空间(设置蓄水设备)等。

(2)确定建筑物设计日的空调逐时冷负荷。 (3)选择蓄水设备的形式。

(4)确定蓄冷系统形式和运行控制策略。 (5)确定制冷机组和蓄冷设备的容量。 (6)选择其它配套设备。 (7)编制蓄冷周期逐时运行图。

(8)进行技术经济分析,可计算出水蓄冷系统的投资回收期。 2.2 确定全天空调逐时负荷

常规空调系统是依据峰值冷负荷选择冷水机组和空调设备;而蓄冷空调系统则是需要根据建筑物设计日的总冷负荷(单位为:千瓦时KWH或冷吨小时RTH)、蓄冷模式(全部蓄冷或部分蓄冷)和运行控制策略(主机优先或蓄冷优先)设计。因此,设计蓄冷空调系统时,应能比较准确地提供建筑物设计日的逐时负荷表或逐时负荷图。

典型设计日的逐时负荷应根据典型日逐时气象数据、建筑围护结构、人流、内部热源设备以及运行制度,采用动态负荷计算法计算。其中关键是人流、内部设备、新风量等随机负荷的计算需要大量的统计数据。空调负荷计算可见其它暖通空调设计手册。设计者在初步设计过程中很难准确计算出设计日逐时空调负荷,可根据峰值负荷估算典型设计日逐时负荷或典型设计日总冷负荷。表1是民用建筑空调冷负荷估算指标,表2是公用

建筑的建筑物逐时负荷系数表 (新建),表3是公用建筑的建筑物逐时负荷系数表 (改建),可依此计算出设计日逐时冷负荷。表中以峰值小时负荷为1。这样,计算或估算出峰值小时负荷以后,就可根据建筑物的类型取表中所列数值得出建筑物设计日逐时冷负荷。但是,应注意影响建筑物设计日逐时冷负荷的因素很多,即使完全相同,(面积相等)的建筑,其朝向不同,其逐时负荷分布也不同。因此表中所列数据仅供设计者估算参考。

部分民用建筑空调冷负荷估算指标(W/m2) (新建) 表1

公用建筑的建筑物逐时负荷系数表 (新建) 表2

公用建筑的建筑物逐时负荷系数表 (改建) 表3

范文五:_实用供热空调设计手册_ 投稿:汪鍿鎀

󰀁152󰀁专业论坛󰀁󰀁󰀁󰀁暖通空调HV&AC󰀁2008年第38卷第6期󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁󰀁

些城市的内区DOAS+CRCP系统均具有较好的节能效果。

对于建筑物外区,CRCP的冷水系统在室外空气湿球温度不高于8~10󰀁(不同城市略有不同)、FCU+OA的冷水系统在室外空气湿球温度不高于2󰀁时可采用冷却塔免费供冷。

对照表3,4,尽管DOAS+CRCP系统的节能效果与可采用冷却塔免费供冷的时间存在较强的相关性,但也有例外(如西安和哈尔滨),说明尚有其他因素影响DOAS+CRCP系统的节能效果。

进一步的模拟表明,对于建筑物内区,在不改变室外空气湿球温度在区间[-2󰀁,4󰀁]内;对于建筑物外区,在不改变室外空气湿球温度在区间[2󰀁,8󰀁]内的时间的情况下,维持室外空气干球温度的分布,降低室外空气湿球温度,与FCU+OA系统相比,DOAS+CRCP系统的节能效果增强。这是因为气候变干燥后,新风冷负荷减小,则显热冷负荷占总冷负荷的比例增加,相对有更多的冷负荷由CRCP处理。

模拟还表明,维持室外空气的干湿球温度的分布不变,增大围护结构冷负荷,与FCU+OA系统相比,DOAS+CRCP系统的节能效果也得到强化,这也是因为显热冷负荷占总冷负荷的比例增加的缘故。影响围护结构产生的冷负荷的因素很多,其中气候因素包括:室外干球温度、建筑所处的纬度(在纬度不超过50󰀁的情况下,随着纬度的升高,南向墙面的太阳辐射照度增加较多,而东西向的变化则不大)、日照率等等。3󰀁结论

3.1󰀁与FCU+OA系统相比,DOAS+CRCP系统将热、湿处理过程进行解耦,导致该系统在除类似香港气候的建筑物内区以外的多数地方的内外区均具有相当的节能潜力。3.2󰀁一般来说,在其他因素相同的情况下,气候越炎热、越干燥、纬度越高(一定范围内)、日照率越高的地区,由于显热冷负荷在总冷负荷中的比例提高,就越有利于DOAS+CRCP系统的节能。

3.3󰀁对于建筑物内区,全年室外空气湿球温度在区间[-2󰀁,4󰀁]内的时间越多时,以及对于建筑物外区,全年室外空气湿球温度在区间[2󰀁,8󰀁]内的时间越多时,越有利于增强DOAS+CRCP系统的节能效果。尽管这个结论是从DOAS+CRCP与FCU+OA的比较中得来的,但是考虑到常规VAV与FCU+OA的冷水系统是相同的,故这个结论也大致适用于DOAS+CRCP与常规VAV系统的比较。参考文献:

[1]󰀁JeongJW.

Energyconservationbenefitsofadedicated

outdoorairsystemwithparallelsensiblecoolingbyceilingradiantpanels[G]󰀁ASHRAETrans,2003,109(2)

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[3]󰀁KurtWR,DetlefW,JohnD,etal.Energyconsumption

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[4]󰀁CorinaSD.RadiantcoolinginUSofficebuildings:towards

eliminatingtheperceptionofclimate-imposedbarriers[D].US:UniversityofCalifornia,1998

[5]󰀁左涛.独立新风结合吊顶冷辐射板(DOAS+CRCP)空调系统

的应用[J].制冷空调与电力机械,2006,27(5):61-64[6]󰀁ASHRAE.ASHRAEhandbookfundamentals[M].Atlanta,

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[7]󰀁王晋生,程宝义,缪小平,等.任意工况下表冷器的热力计算

法[J].暖通空调,1997,27(增刊):54-56

[8]󰀁电子工业部第十设计研究院.冷水式表面冷却器的计算[M]

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[M].Houston:TheMillicanPress,1967

[10]Non-USweatherdata[DB/OL].http:󰀁www.doe2.com/

范文六:空调器性能设计手册 投稿:尹咮咯

第一章 空调器基本知识介绍

第一节 空调器的基本功能

空调器是一种向密闭的空间、房间或区域直接提供经过处理的空气的设备。它的功能是使该空间、房间或区域内空气的温度、湿度、洁净度和空气流速数保持在人体舒适的范围内。 空调器具有以下基本功能:

1.1. 1温度调节:对室内空气温度进行调节。一般来说,房间的温

度夏天保持在25-27℃,冬天保持在18-20℃是比较适合的。 1.1. 2湿度调节:对室内空气的湿度进行调节,即调节空气中水蒸

汽的含量,空气过于干燥或过于潮湿都会使人感到不舒服 1.1. 3空气流速的调节:加快或减慢空气对流的速度,人处于适当

的低速流动的空气中比在同样温度下静止的空气中要感觉凉爽、舒适。

1.1. 4空气质量调节:通过清除空气中尘埃,分解空气中的有害化

学物质,保证一定的氧气含量来达到改善室内环境空气的质量的目的,减少疾病传播,使人精神振奋、呼吸舒爽,减少疲劳,恢复体力。

第二节 空调器的制冷原理

空调器的制冷系统由蒸发器、压缩机、冷凝器和毛细管四个主要件组成,在空调器的制冷系统内,充灌一种制冷的工作介质,称为制冷剂。空调器通电运行时,蒸发器内的制冷剂吸收了室内空气传给它的热量而蒸发,形成压力和温度较低的蒸气,被压缩机吸入并压缩后,制冷剂的压力和温度均升高,然后排入冷凝器。在冷凝器内制冷剂蒸气将热量放给流过它的室外空气,蒸气冷凝成为压力较高的液体。然后,制冷剂液体流过毛细管时,压力和温度均降低,再进入蒸发器中蒸发,如此周而复始地循环工作,达到降低室内环境温度的目的。

单级蒸气压缩式制冷理论循环的压-焓图如下图所示:

第三节 制冷剂

家用空调器常用的制冷剂是R-22,但R-22对大气臭氧层有一定的破坏作用,目前主要的替代制冷剂有R407C和R410A,三种制冷剂的性质对比如下表所示:

循环条件 |冷凝温度 50℃

|过冷、过热度 0℃

第二章 空调器制冷系统主要零部件

第一节 换热器

换热器是蒸发器和冷凝器的统称,是空调器的核心部件之一。 2.1.1换热器(蒸发器、冷凝器)的工作原理

蒸发器是把来自毛细管减压后的液体制冷剂进行蒸发,吸收蒸发器周围的空气热量,风扇将这部分温度低的空气吹向室内,使室内温度降低,达到室内降温的目的。

冷凝器是将压缩机排出的高温高压气态的制冷剂,通过空气的对流,将其热量散发掉而凝结为高压液态的制冷剂,首先空气带走了压缩机送来的高温制冷剂气体的过热部分,使其成为干燥饱和蒸汽,然后在饱和温度不变的情况下进行液化,当空气温度低于冷凝温度时,将已液化的制冷剂进一步冷却到周围空气的过冷却作用。 2.1.2 换热器热传递能力的影响因素

2.1.2.1 换热器的换热表面积,表面积越大,换热效果越好。 2.1.2.2 换热介质空气与制冷剂蒸气之间的温度差,温差越大换

热越多。

2.1.2.3 制冷剂在管中的流动速度。速度越高热传递性越好,效

率越高。

2.1.2.4 换热介质空气通过换热器的流速。换热效果随气流速度

的增加而增强,也随气流的密度增大而增大。

2.1.2.5 换热器的材料以及翅片与铜管之间的胀紧程度,接触越

紧密,热阻越小,换热效果也越好。

2.1.2.6 热传递表面的清洁度。清洁度越高,换热效率也越高。 2.1.2.7 换热器的构造型式。以分体机蒸发器为例,多折换热器

的效果就比单板式的要好。

2.1.2.8 制冷剂蒸气中不凝性气体及含油对传热的影响。 蒸发器热传递能力除以上几点外,还与蒸发器上的霜层及空气的露点温度有关。

2.1.3 翅片、铜管、端板

2.1.3.1 我公司目前使用的翅片有三种,分别是波纹片、冲缝片、

桥片。换热性能和翅片模复杂程度依次提高。波纹片的强度较好,不易倒片。

2.1.3.2 我公司目前使用的铜管有光身管和内螺纹管两种。内螺

纹管换热效果好,但价格较贵,设计时综合考虑换热效果和.00

2.1.3.3 翅片使用的材料有两种:预涂铝箔及普通铝箔,预涂铝

箔亲水性较好,有利于翅片上凝结水的排除,一般用在蒸发器和冷暖机的冷凝器上,但价格相对较贵。 2.1.3.4 端板的作用,一是固定铜管,保证蒸发器本身安装尺寸

的统一。另外就是作为蒸发器和其他构件的安装基座。端

板设计中,注意紧孔的内径尺寸和公差,还有注意螺钉孔的位置要避开铜管,保证上螺钉时不可打穿铜管。

我公司目前使用的翅片和端板的参数如表2和表3所示:

2.1.4换热器设计一些注意事项 2.1.4.1冷凝器

2.1.4.1.1 目前,冷凝器形状有平板型和折弯成“L”型,“L”型冷

凝器弯曲半径为69(一厂分体机)、70(二厂分体机)、100(柜机)。

2.1.4.1.2 为避免冷凝器出口管与“U”管焊接处在搬运过程中被端

板割断,在出口管及与其相邻的“U”管之间焊一根工艺加强管。

2.1.4.1.3 冷凝器的进、出口管在设计时,应在插入冷凝器端增加

一段12-18 MM长度的缩口,保证插入后缩口段深入到端板以下,以增加进、出口管和冷凝器间的连接强度。

2.1.4.1.4 冷凝器管温感温套管的焊接位置根据具体机型的实验

情况而定,但建议最好布置在冷凝器出口管上,以保证除霜干净。为了避免感温偏差太大,感温套管的焊接段长度应在10 MM以上。

2.1.4.1.5 在冷凝器管路较长的情况下,可考虑将冷媒进出口分成

几路,以免压降太大,具体以试验为准。合理考虑压降、流速的关系,尽量保证各路换热均匀。以实验中各路出口温度平均为准。

2.1.4.1.6 翅片的翻边高度合理,翻边过高,造成翅片太梳,换热

面积小,影响换热性能,翻边过低,造成翅片太密,风阻过大,风量减小,同样影响换热效果,也有可能造成化霜不利。

2.1.4.2 蒸发器

2.1.4.2.1现在两间分厂使用的蒸发器有三种形状,平板型(窗机、

柜机)、两折及三折蒸发器,折弯后蒸发器与垂直面的角度不能太大,一般不超过35度,否则冷凝水排水不畅,甚至冷凝水滴入风道,使室内送风带有水分。

2.1.4.2.2充分利用蒸发器面积,在面积较大情况下,可考虑分成

几路进出口,防止压降过大,但气流速度不能过低,否则影响回油,降低蒸发器及压缩机的效率。

2.1.4.2.3 蒸发器进出口管应增加缩口,插入端板以下5-10MM。 2.1.4.2.4合理布置感温管位置,保证过冷保护和过热保护的合理

操作,既不造成误操作,又能正常进入保护程序。一般焊接位置在一路的中间偏制冷出口方向。焊接位置和管口朝向要利于总装时插入感温头并绑上扎带。感温管与“U”管焊接长度应在10 MM以上

2.1.4.2.5翅片翻边高度的合理,翻边高度太小不利于冷凝水的排

除,太大又有换热面积不够的危险。

2.1.4.3 两器设计中的尺寸规范

在两器设计中,关于U形管的插入,扩口段伸出长度,及扩口尺寸,都有一定的设计规范,具体要求见后附简图。图中提供的尺寸为建议值,具体设计中可根据实际情况进行适当调整。总之确定参数有几个原则:焊接或安装的稳固;节省材料;正常加工过程中不会有干涉、损坏;节省空间,制件小型化。

第二节 铜配管类 姚惠芬 2.2.1 U型管

根据系统性能匹配需要,U型管可选择使用普通光管或内螺纹铜管。内螺纹铜管换热性能比普通光管好,但价格更贵。

表4 U型管参数表

目前,我公司使用的弯头(窄弯头)大致有七种,还有一部分跨接弯头或“C”型弯头,技术开发部已将弯头上升为通用件,在设计时应尽量选用已有的弯头,以利于弯头的整合,但根据布管的需要,可自己设计一些跨接弯头或“C”型弯头。

为了方便管理及降低采购成本,在配管上推荐使用下列规格的铜管。

排气管:6X0.75/TP2M、8X0.75/TP2M、9.53X0.75/TP2M、12X0.75/TP2M。

回气管:9.53X0.75/TP2M、12X0.75/TP2M、16X1.0/TP2M、19X1.0/TP2M。

另外,对于一些特殊场合使用的配管如蒸发器连管、毛细管过渡

管可采用7X0.75/TP2M、4.5X0.5/TP2M。 2.2.4毛细管

空调毛细管由紫铜管制成,我公司目前使用的毛细管共有三种规格2.7X1.4/TP2M、2.7X1.5/TP2M、2.7X1.7/TP2M。它与制冷系统是否匹配,直接影响空调器的性能。制冷剂通过毛细管会产生压力降,压力降大小与毛细管的长度、管径、内表面光洁度有关。如长度过短或管径太大,则阻力过小而是液体流量大,反之则流量小,都会影响制冷效果。毛细管靠其流动阻力沿管长方向的压力变化来控制制冷剂的流量和保持蒸发器与冷凝器的压力。当一定过冷度的液体制冷剂进入毛细管后,会沿着流动方向发生压力状态变化,过冷液体随压力降低变成饱和液体称为液相段,其压力降基本成线形变化。从毛细管中出现第一个气泡至毛细管末端,称为气相段,其饱和蒸汽含量沿流动方向逐步增加而压力降呈非线形变化,越到毛细管末端,其单位长度的压力降越大。当压力降至低于其相应的饱和压力时,就产生闪发现象,使制冷剂自身温度降低。

为整合毛细管规格,今后在新产品设计中只能选用2.7X1.4/TP2M、2.7X1.7/TP2M两种规格。 2.2.5 三通

目前我公司使用的三通(分支管或分叉管)种类较多,有些三通划归通用件类,有的仍用专用件,技术开发部已将三通全上升为通用件,在设计时应选用目前已有的三通(分支管或分叉管),尽量不设计新的三通,以利于三通的整合。表6和表7分别是部分三通(分支管或分叉管)和T型弯头参数表。

表6 三通(分支管或分叉管)参数表

由于室外体的振源来自于压缩机及风扇的振动,压缩机的振动通过压机脚,排气管和吸气管传递开去,因此,为减少室外体管路的振动,管路的最佳布置方案是:

2.2.6.1排气管 、吸气管的引出方向处于压缩机的最小振动面内,使排

气管 、吸气管传递的振动最少。

2.2.6.2排气管、吸气管具有良好的柔性,以减缓振动的传递。 2.2.6.3管路应采取单圆过渡并采用尽量大的弯曲半径。

2.2.6.4排气管或吸气管从压缩机排气口或吸气口引出来后,管路的趋

向尽量与引出端的平面垂直。

2.2.6.5尽可能避免管路共振。若发生共振,可采用以下方法加以改进:

2.2.6.5.1将管路的U型部位适当加长。

2.2.6.5.2适当调整管路引出端的平面和U型面之间的角度。 2.2.6.5.3增加防震块以改变管路的固有频率。

2.2.6.6避免碰管,并考虑管路的装配、焊接工艺,使管路容易装配、 焊接,四通阀线圈便于安装。

2.2.6.7整机安装运行(冷暖机必须分别做制冷和制热运行),以验证管

路的有效性,若排气管、吸气管的振动不明显,则该套管路可行,否

则按上述的原则重新布管,验证。

2.2.6.8在排气管和吸气管分别配上防震块,一般情况下,排气管选用

防震块A、B或C,可使用1~2块,吸气管选用防震块D、E、F、G,

可使用1~3块。防震块规格及适用范围如表8所示:

表8 防震块规格表

半径。

第三节 阀类 刘忠民 2.3.1单向阀

单向阀只允许制冷剂往一个方向流动,热泵型空调器在夏天制冷,冬天制热时,其功能完全不同,夏天和冬天温差很大,冷凝器、蒸发器使用的条件也完全不同,因此在热泵型空调器中仅仅靠电磁换向阀改换制冷剂流向是不能保证空调器安全有效运行,还必须增加一些辅助元件,单向阀正是起这样的调节作用。在制冷系统中,单向阀必须是弹簧式的,这样可以防止压缩机启动时的脉动所引起的噪声和震动问题。

目前,我公司使用的单向阀共七种,流量在3~8L/MIN之间。为规范阀类件的使用,对今后新产品开发中所用的单向阀型号作出了要求。

2.3.1.1.1使用的冷媒类别及冷媒流动方向。 2.3.1.1.2使用冷媒的温度范围 -30-120°C。

2.3.1.1.3气密试验压力 : 2.94Mpa,耐压试验压力 : 4.41Mpa。 2.3.1.1.4流量: l/min以上。(△P=9810Kpa) 2.3.1.1.5动作差压 9810Kpa以下。

2.3.1.1.6阀泄漏量 (0.51-1) l/min以下(△P=1.47Mpa)。 2.3.1.1.7耐久性试验 100000次动作后,流量、压差、阀泄漏量仍满

足上述要求。 2.3.2截止阀

一般分体式空调器在室外机高低压管上各装有一只截止阀,以便安装及维修。

2.3.2.1二通阀(截止阀6、10)

我公司二通阀共有16种,目前仍在使用的有11种,用在分体机高压端,外接导管均为Φ6X0.75/TP2M或Φ8X0.75/TP2M,它们之间区别在于阀体安装孔位置不同以及外接导管形状、管端部管径的大小。

2.3.2.2三通阀(截止阀10、截止阀12、截止阀16、截止阀19) 我公司三通阀共有28种,目前仍在使用的有18种,截止阀10用在1P分体机低压端及5P以上柜机的高压端,截止阀12用在1.5P、2P分体机低压端,截止阀16用于2.5P、3P柜机低压端,截止阀19用于5P、6P柜机低压端。 2.3.2.3二、三通阀技术要求

2.3.2.3.1表面光洁,无气孔、沙眼、毛刺等。 2.3.2.3.2铜管弯曲部位圆度大于85%。

2.3.2.3.3阀体的密封性、水分、杂质应达到本公司技术协议要求。 2.3.2.3.4焊接时阀主体温度在120°C以下。

2.3.2.3.5阀主体上M12X1.25 (M16X1.5 M18X1.5 M22X1.5 M27X2)的外

径端部有2.2X45° 倒角。 2.3.2.3.6阀体表面进行喷砂处理。 2.3.2.3.7阀芯采用内六角型式。

2.3.2.3.8塑料螺母、阀帽处螺纹副公差均为6H/6G. 2.3.2.3.9如制冷系统使用环保冷媒,在阀体安装板上打上冷媒类别。

1-11

表10 二通阀部件各部分的标准扭矩和最大扭矩为: (单位 N.M)

拟对今后新产品开发中阀类件使用进行整合,具体使用情况如表12所示:

表12 二、三通阀在产品上的使用种类

四通阀又称电磁换向阀,它是热泵型空调器中自动换向实现制冷、制热的一个部件。它主要由控制阀和换向阀两大部件组成,中间有毛细管相连。我公司目前使用的四通阀共有四种,详见表13。

表13 四通阀参数表

1-12

如图所示,当电磁线圈处于断电状态,先导滑阀2在弹簧3驱动下左移,高压气体进入毛细管1后进入活塞腔4,另一方面,活塞腔5的气体排出,由于活塞两端存在压差,活塞及主滑阀6左移,使E、S接管相通,D、C接管相通,于是形成制冷循环。 当电磁线圈处于通电状态,先导滑阀

2在电磁线圈产生的磁力作用下克服压缩弹簧3的张力而右移,高压气体进入毛细管1后进入活塞腔5,另一方面,活塞腔4的气体排出,由于活塞两端存在压差,活塞及主滑阀6右移,使C、S接管相通,D、E接管相通,于是形成制热循环。

2.3.3.2四通阀技术要求

2.3.3.2.1技术规格如表14所示

表14 四通阀技术规格表

及异

1-13

常变形。

2.3.3.2.3在气密性试验压力下,保持1MIN不应有气泡外逸。 2.3.3.2.4在最大工作压差及85%额定电压下能可靠换向。 2.3.3.2.5焊接时,阀体温度控制在120C以下。 2.3.3.2四通阀不换向的原因

2.3.3.2.1电磁线圈烧毁。切断电源,用万用表RX1欧姆测量电磁线圈

的直流电阻值和通断情况,正常约700欧姆(20°C)。 2.3.3.2.2电磁换向阀活塞上泄气孔被堵,电磁换向阀活塞上泄气孔直

径只有0.3MM,很容易被堵,遇到这种情况可反复接通、切断电

磁线圈的电路,使换向阀连续换向,以便冲除污物。 2.3.3.2.3电磁换向阀活塞碗泄露。

2.3.3.2.4电磁换向阀控制阀右气孔关不严密。

2.3.3.2.5制冷剂泄漏,使高低压差减小,换向困难。 2.3.3.2.6电磁换向阀上毛细管阻塞。

第四节 系统辅助零件 姚惠芬

2.4.1 过滤器(干燥过滤器)

由于制冷系统中的两器及配管要经过切、弯、胀等工序,铜屑等机械杂质不可避免带入制冷系统内,因此在毛细管(节流阀)前必须安装过滤器,以免杂质进入毛细管引起毛细管堵塞,以及压缩机的非正常磨损。一般在单冷机中加一只过滤器,在冷暖机中,如有制热毛细管,在制热毛细管前同样要加装过滤器。 2.4.1.1过滤器技术要求

2.4.1.1.1管内残留杂质小于60mg/m2,残留水分小于120mg/m2 。 2.4.1.1.2根据管径不同,配管插入深度在8-20mm之间,为了避免管子插入过深将过滤网插破,过滤器管口应增加止位凹点。

2.4.1.1.3过滤时,在冷媒流动方向用0.7Mpa的压力过滤网不会移动,过滤网目数为80-120目,一般采用斜纹。 2.4.1.1.4过滤器两端口按0.2-0.3X45°倒角。 2.4.1.1.5加工完密封包装,以免杂质、水分进入。

另外,新冷媒制冷系统(如R407C、R410A)对水分要求非常严格,因R407C、R410A采用的压缩机使用酯类油,酯类油易吸水,水解后产生酸及盐类物质易造成毛细管堵塞,使整机性能下降或不能制冷、制热。为避免这种情况发生,往往在系统内加装一干燥过滤器,用以滤去制冷系统中的污物和吸附制冷系统中残留的少量水分。干燥

1-14

过滤器两端滤网一般采用斜纹,过滤网目数为80-120目,干燥剂是分子筛,可制成不同的孔径,用以吸附不同分子直径的物质,当湿度很低或温度很高时仍有较大的吸附能力,而且动态吸附速度快,分子筛吸水后不会变质,可长期装在制冷系统中,吸水饱和后可以通过加热活化,恢复原来的吸附能力。要求干燥过滤器两端套胶塞后用铝箔抽真空单个包装。 2.4.2 消声器

消声器一般装在压缩机的高压排气管上,使空调器在使用过程中不受噪音的干扰,因为压缩机排出的制冷高压蒸气流速很高,一般在10-25M/S之间,其压力也有波动,往往会产生噪音,如在压缩机的高压出气管上装一个中空容器,其作用是利用管径的突然变大,将噪音反射回压缩机。消声器一般安装在压缩机排气口与冷凝器之间。 2.4.3 储液器

储液器是为了防止液态制冷剂流入压缩机,在蒸发器和压缩机之间安装的气液分离器,一般压缩机本身都有一只储液器,制冷系统无需再加储液器,但在一些较大的制冷系统(如5P、6P)系统冷媒灌注量较大,为避免在低温制热工况以及其它非正常工况压缩机出现液击现象,还会在系统中再增加一只储液器,为安全起见,储液器内液体不能过多。

第一节 换热器

换热器就是蒸发器和冷凝器的统称,是空调器的核心部件之一。

5.1.1 换热器(蒸发器、冷凝器)的工作原理

蒸发器是把来自毛细管减压后的液体制冷剂进行蒸发,吸收蒸发器周围的空气热量, 风扇将这部分温度低的空气吹向室内,使室内温度降低,达到室内降温的目的。 ②在饱和温度不变的情况下进行液化。(等温变化)

③当空气温度低于冷凝温度时,将已液化的制冷剂进一步冷却到周围空气的过冷却作

1-15

用。

5.1.2 换热器的热传递能力

①冷凝器的换热表面积。

②冷却介质空气与制冷剂蒸气之间的温度差。

③制冷剂蒸气在冷凝管中的流动速度。速度越高热传递性越好,效率越高。

④冷却介质空气通过冷凝器的流速。热传递随气流速度的增加而增大,也随气流的密度增大而增大。 ⑤冷凝器的材料以及翅片与铜管之间的胀紧程度。 ⑥热传递表面的清洁度

蒸发器热传递能力除以上几点外,还与蒸发器上的霜层及空气的露点温度有关。

5.1.3

翅片、端板

我们公司目前使用的翅片有三种,分别是波纹片、冲缝片、桥片。换热性能和翅片模 复杂程度依次提高。波纹片的强度较好,不易倒片。

翅片使用的材料有两种:预涂铝箔及普通铝箔,预涂铝箔亲水性较好,有利于翅片上凝结水的排除,一般用在蒸发器和冷暖机的冷凝器上,但价格相对较贵。 翅片的参数 (单位: mm)

5.1.4 换热器设计一些注意事项 1. 冷凝器

① 目前,冷凝器形状有平板型和折弯成“L”型,“L”型冷凝器弯曲半径为69(一厂分体机)、70(二厂分体机)、100(柜机)。

② 为避免冷凝器出口管与“U”管焊接处在搬运过程中被端板割断,在出口管及与其

相邻的“U”管之间焊一根工艺加强管。

③ 感温管位置最好放在冷凝器出口管处,最终由试验确定。为了避免感温偏差太大,

1-16

感温管与“U”管焊接长度应在10mm以上。

④ 在冷凝器管路较长的情况下,可考虑将冷媒进出口分成几路,以免压降太大。具体

以试验为准。合理考虑压降及流速的关系。

⑤ 翅片的翻边高度合理,翻边过高,造成翅片太梳,影响换热性能,翻边过低,造成

翅片太密,风阻过大,风量减小,同样影响换热效果。 2. 蒸发器

① 现在两间分厂使用的蒸发器有三种形状,平板型(窗机、柜机)、两折及三折蒸发

器,折弯后蒸发器与垂直面的角度不能太大,一般不超过35度,否则冷凝水排水

不畅,甚至冷凝水滴入风道,使室内送风带有水分。

② 充分利用蒸发器面积,在面积较大情况下,可考虑分成几路进出口,防止压降过大,

但气流速度不能过低,否则影响回油,降低蒸发器及压缩机的效率。 ③ 合理布置感温管位置,感温管与“U”管焊接长度应在10mm以上 ④ 翅片的翻边高度合理。

5.2.1 U型管

根据系统性能匹配需要,U型管可选择使用普通光管或内螺纹铜管。内螺纹铜管换热性能比普通光管好,但价格更贵。

第二节 铜配管类

1-17

5.2.2 弯头

目前,我们公司使用的弯头(窄弯头)大致有七种,另外,根据布管的需要,可自己设计一些跨接弯头或“C”型弯头。

5.2.3 配管

为了方便采购及车间的管理,在配管上推荐使用下列一些规格的铜管。

排气管:6x0.75/TP2M、8x0.75/TP2M、9.53x0.75/TP2M、10x0.75/TP2M、12x0.75/TP2M。

回气管:9.53x0.75/TP2M、12x0.75/TP2M、16x1.0/TP2M、19x1.0/TP2M.

另外,对于一些特殊场合使用的

配管如蒸发器连管、毛细管过渡管可采用7x0.75/TP2M、4.5x0.5/TP2M.

5.2.4 毛细管

房间空调器中的毛细管是由紫铜管制成,我们公司目前使用的毛细管共有三种规格,分别是2.7x1.4/TP2M.、2.7x1.5/TP2M.、2.7x1.7/TP2M.。它与整个制冷系统是否匹配,直接影响空调器的制冷量。制冷剂通过毛细管会产生压力降。压力降大小与毛细管的长度、管径、内表面光洁度有关。如长度过短或管径太大,则阻力过小而是液体流量大,反之则流量小,都会影响制冷效果。毛细管靠其流动阻力沿管长方向的压力变化来控制制冷剂的流量和保持蒸发器与冷凝器的压力。当一定过冷度的液体制冷剂进入毛细管后,会沿着流动方向发生压力状态变化,过冷液体随压力降低变成饱和液体称为液相段,其压力降不大成线形变化。从毛细管中出现第一个气泡至毛细管末端,称为气相段,其饱和蒸汽含量沿流动方向逐步增加而压力降呈非线形变化,越到毛细管末端,其单位长度的压力降越大。当压力降至低于其相应的饱和压力时,就产生闪发现象,使制冷剂自身温度降低。 5.2.5 三通

目前我们公司使用的三通(分支管或分叉管)种类比较多,有些三通已划归通用件类,有的采用专用件图号,下面介绍一些常用的三通(分支管或分叉管),在设计时尽量考虑使用目前已有的三通(分支管或分叉管)。

1-18

5.2.6 室外体布管基本原则

由于室外体的振源来自于压缩机及风扇的振动,压缩机的振动通过压机脚,排气管和吸气管传递开去,因此,为减少室外体管路的振动,管路的最佳布置方案是:

1. 排气管 、吸气管的引出方向处于压缩机的最小振动面内,使排气管 、吸气管传递

1-19

的振动最少。

2. 排气管、吸气管具有良好的柔性,以减缓振动的传递。

 管路的布置和形状的确定

1.尽可能采取单圆过渡,并采用尽量大的弯曲半径,如下图2所示。 建议采用 不建议采用

图 2

2.排气管或吸气管从压缩机排气口或吸气口引出来后,管路的趋向尽量与引出端的平面垂直。

3. 尽可能避免管路共振。若发生共振,可采用以下的方法加以改进:

 将管路的U型部位适当加长。

 适当调整管路引出端的平面和U型面之间的角度。

4. 避免碰管,并考滤管路的装配、焊接工艺,使管路容易装配、焊接,四通阀线圈便于安

装。

5. 整机安装运行(冷暖机必须分别做制冷和制热运行),以验证管路的有效性,若排气

管、吸气管的振动不明显,则该套管路可行,否则按上述的原则重新布管,验证。 6. 在排气管和吸气管分别配上防震块,一般情况下,排气管选用防震块A、B或C,

可使用1-2块,吸气管选用防震块D、E、F、G,可使用1块。防震块规格及适用范围如下表1所示。

表1:防震块规格表

1-20

第三节 阀类

5.3.1 单向阀

单向阀只允许制冷剂在一个方向流动,热泵型空调器在夏天制冷,冬天制热时,其功能完全不同,夏天和冬天温差很大,冷凝器、蒸发器使用的条件也完全不同,因此在热泵型空调器中仅仅靠电磁换向阀改换制冷剂流向是不能保证空调器安全有效运行,还必须增加一些辅助元件,单向阀正是起这样的调节作用。

目前,我们公司使用的单向阀共有七种,流量在3 ~ 8 l/min.之间。

● 单向阀技术要求 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦

使用的冷媒类别及冷媒流动方向。 使用冷媒的温度范围 -30~120°C。

气密试验压力 : 2.94Mpa,耐压试验压力 : 4,41Mpa。 流量: l/min以上。(△P=9810Kpa) 动作差压 9810Kpa以下。

阀泄漏量 (0.51~1) l/min以下(△P=1.47Mpa)。

耐久性试验 100000次动作后,流量、压差、阀泄漏量仍满足上述要求。

5.3.2 截止阀

一般分体式空调器在室外机高低压管上各装有一只截止阀,以便安装及维修。 A 二通阀(截止阀6)

我们公司二通阀共有15种,目前仍在使用的有11种,用在分体机高压端,外接导管均为Φ6x0.75/TP2M或Φ8x0.75/TP2M,它们之间区别在于阀体安装孔位置不同以及外接导管形状、管端部管径的大小。

B 三通阀(截止阀10、截止阀12、截止阀16、截止阀19)

我们公司三通阀共有28种,目前仍在使用的有18种,截止阀10用在1P分体机低压端及2.5P以上柜机的高压端,截止阀12用在1.5P、2P分体机低压端,截止阀16用于2.5P、3P柜机低压端,截止阀19用于5P、6P柜机低压端。 ● 二、三通阀技术要求

① 表面光洁,无气孔、沙眼、毛刺等。

② 铜管弯曲部位圆度大于85%。

③ 阀体的密封性、水分、杂质应达到本公司技术协议要求。

④ 焊接时阀主体温度在120°C以下。

⑤ 阀主体上M12x1.25 (M16X1.5 M18X1.5 M22X1.5 M27X2)的外径端部有2.2x45° 倒角。 ⑥ 阀体表面进行喷砂处理。 ⑦ 阀芯采用内六角型式。

⑧ 接头螺母、阀帽处螺纹副公差均为6H/6g.

⑨ 如制冷系统使用的是环保冷媒,在阀体安装板上打上冷媒类别。

二通阀部件各部分的标准扭矩和最大扭矩为: (单位 N.m)

三通阀部件各部分的标准扭矩和最大扭矩为: (单位 N.m)

5.3.3 四通阀

四通阀又称电磁换向阀,它是热泵型空调器中自动换向实现制冷、制热的一个部件。它主要由控制阀和换向阀两大部件组成,中间有毛细管相连。 我们公司目前使用的四通阀共有四种,详见列表

●四通阀工作原理

当电磁线圈处于断电状态,如图一,先导滑阀2在弹簧3驱动下左移,高压气体进入毛细管1后进入活塞腔4,另一方面,活塞腔5的气体排出,由于活塞两端存在压差,活塞及主滑阀6左移,使E、S接管相通,D、C接管相通,于是形成制冷循环。

当电磁线圈处于通电状态,如图二,先导滑阀2在电磁线圈产生的磁力作用下克服压缩弹簧3的张力而右移,高压气体进入毛细管1后进入活塞腔5,另一方面,活塞腔4的气体排出,由于活塞两端存在压差,活塞及主滑阀6右移,使C、S接管相通,D、E接管相通,于是形成制热循环。

● 四通阀技术要求

③ 在气密性试验压力下,保持1min不应有气泡外逸。 ④ 在最大工作压差及85%额定电压下能可靠换向。 ⑤ 焊接时,阀体温度控制在120C以下。

四通阀不换向的原因有:

① 电磁线圈烧毁。切断电源,用万用表RX1欧姆测量电磁线圈的直流电阻值和通断情

况,正常约700欧姆(20°C)。

② 电磁换向阀活塞上泄气孔被堵,电磁换向阀活塞上泄气孔直径只有0.3mm,很容易

被堵,遇到这种情况可反复接通、切断电磁线圈的电路,使换向阀连续换向,以便冲除污物。

③ 电磁换向阀活塞碗泄露。

④ 电磁换向阀控制阀右气孔关不严密。

⑤ 制冷剂泄露,使高低压差减小,换向困难。 ⑥ 电磁换向阀上毛细管阻塞。

第五节 系统辅助零件

5.4.1 过滤器(干燥过滤器)

由于制冷系统中的两器及配管要经过切、弯、胀等工序,铜屑等机械杂质不可避免带入制冷系统内,因此在毛细管(节流阀)前必须安装过滤器,以免杂质进入毛细管引起毛细管堵塞,以及压缩机的非正常磨损。一般在单冷机中加一只过滤器,在冷暖机中,如有制热毛细管,在制热毛细管前同样要加装过滤器。 ● 过滤器技术要求

① 管内残留杂质小于60mg/m2,残留水分小于120mg/m2 。

② 根据管径不同,配管插入深度在8-20mm之间,为了避免管子插入过深将过滤网插破,

过滤器管口应增加止位凹点。

③ 过滤时,在冷媒流动方向用0.7Mpa的压力过滤网不会移动,过滤网目数为80~120目,

一般采用斜纹。 ④ 过滤器两端口按0.2-0.3x45°倒角。 ⑤ 加工完密封包装,以免杂质、水分进入。

另外,在一些特殊的制冷系统(如R407C、R410A)对水分要求非常严格,因R407C、R410A 采用的压缩机使用酯类油,酯类油易吸水,水解后产生酸及盐类物质易造成毛细管堵塞,使整机性能下降或不能制冷、制热。为避免这种情况发生,往往在系统内加装一干燥过滤器,

用以滤去制冷系统中的污物和吸附制冷系统中残留的少量水分。干燥过滤器两端滤网一般采用斜纹,过滤网目数为80~120目,干燥剂是分子筛,它是一种人工合成的晶体铝硅酸盐,有均匀的晶格空隙,通过不同的配方,可制成不同的孔径,用以吸附不同分子直径的物质,当湿度很低或温度很高时仍有较大的吸附能力,而且动态吸附速度快,分子筛吸水后不会变质,可长期装在制冷系统中,吸水饱和后可以通过加热活化,恢复原来的吸附能力。要求干燥过滤器两端套胶塞后用铝箔抽真空包装。

5.4.2 消声器

消声器一般装在压缩机的高压出气管上,使空调器在使用过程中不受噪音的干扰,因为压缩机排出的制冷高压蒸气流速很高,一般在10~25m/s之间,其压力也有波动,往往会产生噪音,如在压缩机的高压出气管上装一个中空容器,其作用是利用管径的突然变大,将噪音反射回压缩机。消声器一般安装在压缩机排气口与冷凝器之间。

5.4.3 储液器

储液器是为了防止液态制冷剂流入压缩机,在蒸发器和压缩机之间安装的气液分离器,一般压缩机本身都有一只储液器,制冷系统无需再加储液器,但在一些较大的制冷系统(如5P、6P)系统冷媒灌注量较大,为避免在低温制热工况以及其它非正常工况压缩机出现液击现象,还会在系统中再增加一只储液器,为安全起见,储液器内液体不能过多。

内不要焊接毛细管,用8mm或9.53mm的铜管把冷凝器出口和低压阀连接起来,以便使用外接毛细管对系统进行调节。

2.4 首先进行名义制冷的匹配。实验过程中,先根据温度

点的分布进行调节。根据以往的经验,空调的整机能力在蒸发器进、出口温度大致相等,温差不超过2C,进口温度略大于出口的条件下制冷能力最大。温度点的稳定一般需要15~30min,可以很快地通过更换毛细管或调节雪种量来使温度达到以上要求。在温度点达到要求后,可根据不同实验室的稳定时间要求,测出能力值。从保证最大运行制冷工况考虑,一般名义工况匹配时的排气温度控制住不要超过90~92C。对变频

机来讲,采用毛细管方式节流的,应首先匹配最大制冷能力,然后通过降低频率达到名义制冷及其他频点的能力要求。

2.5 如果能力偏高而功率也偏高,可通过同时减短毛细管

和减少雪种量来调节;如果能力偏低而功率也偏低,可通过同时增长毛细管和增加雪种量来调节;如果能力偏小而功率偏大,则有可能的原因包括:A. 室内、外转速设定不足以满足风量要求,此时应该测出能力-风量曲线,以便提供给决策,在能力和噪音之间作出取舍。B. 室内、外换热器的换热能力不足,需要对机型的借用关系做重新的方案设计。C. 制冷时室内换热器上凝结水排除不畅,导致制冷稳定状态的室内风量输出比送风状态下降太多,影响了制冷量的输出,解决办法一般是调节室内换热器的片距。

2.6 确定制冷能力达到要求之后,可以进行名义制热的调

节。具体操作是保持名义制冷所需要的雪种量不变,通过增加制热毛细管和适当提高室内风扇电机转速来调节制热量。要求排气温度不要超过88~90C,室外冷凝器翅片上不要有结霜。对于用毛细管节流方式的变频机,应先调节名义制热量,最大频率及其他频点的能力则通过调节压机运行频率得到。

2.7 最后输出应包括以下关系曲线及数据:噪音(室内外),

风量(室内外),转速(室内外),能力,成本。对于变频机还要加上压机运行频率。

3.

可靠性的验证

3.1 对于新机型的开发,由于两器和压缩机及毛细管、雪

种量的关系发生了变化,整机在变工况情况下的运行性能也会随着发生改变。其中的某些变化甚至导致了整机运行可靠性的下降,会直接影响到用户的正常使用。所以要在开发阶段对其可靠性进行验证。当然,为提高工作效率,一般是先对匹配关系做一个评价,找出最容易出问题的可靠性项目做验证。而对明显不会有性能下降的可靠性项目可不做考察。

3.2 最大运行制冷、制热的验证。这是最容易出问题的项

目,而且出问题后对用户的影响也是最大,尤其是最大运行制冷,因为它的直接后果就是导致停机不可用。在进行最大运行制冷时,要用高于国标的加严工况(192V~/室外干球45C/室内干-湿球34C-25C),排气温度最好不要超过112C(仍

布 管 方 案

当系统匹配完成之后,就要进行室内、外铜管及其铜配件的布置安排工作。在进行布管设计的时候要综合考虑以下几个方面: A. 振动性能; B. 加工工艺; C. 安装工艺; D. 材料成本。下面就以上几个方面分别进行介绍。

A. 布管的形状及其振动性能

这个问题主要集中在室外的管路上,因为管路的形状直接影响到室外管路及整机的振动和噪音,甚至会出现因管路形状设计不合理而导致管路振裂的情况。所以在设计时要充分考虑其振动性能并进行充分的验证。下面是从以往经验中总结出来的一些规律:

1. 以压缩机的主体轴为轴向(垂直方向),以压缩机主体的切向为切向,以压缩机主体的法向为法向。 2. 从压缩机的运转状态可以看出,压缩机的振动形式是机体和储液

罐以主体轴为中心轴做延圆周切向的摆动,压缩机的最大振幅集

中在切向方向,且距离中心轴越远,振幅越大。所以在减振设计中主要考虑的因该是减少切向的振动。由于压缩机本身的振动我们没有什么有效的办法来减小它,所以我们所能做的减振工作主要是减少管路本身的振动以及减少由压缩机产生通过管路传递到空调其他部件上的振动。

3. 管路本身的振动是通过改变U形管的形状或增加附加重物以改

变管路固有频率来实现的。如图所示,假设A点与压缩机回气口

焊接在一起,则A点可视为振动源。管路的固有频率接近压缩机的振动频率时就会产生很大的共振。此时改变图中两段直管的长度,以及在管路中的某个位置卡上减振块都可使管路的固有频率偏离压缩机的振动频率,从而减小管路本身的振动。(减振块在管路上的位置要通过实地的装配测试来确定。) 4. 减少管路传递的振动是通过增加管路的柔性来实现的。如图所示,同样假设A点为振动源。在X方向。可通过弯管位(C点)延铜管轴向的压缩-延伸弹性阻尼来减小振动。在Y方向,可通过弯管位(C点)

的延铜管横截面切向的扭转阻尼来减小振动。另外图中直管部分的长度越长,B点感受到的力也就越小,传递出去的振动也就越小。增加的弯位越多(呈“回形针”状),管路的柔性也越好。

5. 排气管 、吸气管的引出方向处于压缩机的最小振动面内(法向),使

排气管 、吸气管传递的振动最少。

6. 尽可能采取单圆过渡,并采用尽量大的弯曲半径,如下图所示。 建议采用 不建议采用

7. 排气管或吸气管从压缩机排气口或吸气口引出来后,管路的趋向尽量

与引出端的平面垂直,如附页图3所示。

B.

管路本身的加工工艺

1. 管路的加工一般都是在配有一定弯模的工装上手工弯制而成的,而一

套工装一次只能装一件弯模。所以从减少工序及方便操作考虑,设计

管路时一条管上最好采用统一的弯曲半径。

2. 由于工装本身结构的局限,两个弯位之间必须留出一定长度的直段以

供夹具夹紧铜管使用。(一般直段长度>20mm)。

3. 从减小管内流动阻力的角度和防止加工中铜管变形考虑,管路的弯曲半径越大越好。

C.

在组装成空调部件及整机过程中的制作工艺

主要需要考虑的方面有:

1. 在与四通阀焊接时,要方便四通阀浸入水槽(避免管路与水槽发生干

涉)。 2. 管路与四通阀之间相对位置的确定。最好是管路的某一段或两段组成的面与四通阀的主体呈平行或垂直的位置关系。 3. 管路装配后不得与其他部件发生干涉(注意上部的电器合;周围的屏

蔽板、前面板、毛细管部件、侧板等;还有下部的压缩机底脚) 4. 总装焊接四通阀时要方便焊枪到位。不阻碍其他零部件的安装。如:

压缩机插线及其端子盖的安装(要方便端子盖的到位和上螺母时气动

螺丝刀的操作);四通阀线圈的安装(要适合上螺钉时气动螺丝刀的操作); 5.

D.

管路件本身的材料成本及为了改善其性能须增加的附件的材料成本 1. 由以上介绍可以看出:要使管路有良好的减振性能,铜管本身的长度是越长越好。但是,设计中也要同时考虑到材料成本的因素,应该在保证振动方面没有隐患的前提下,尽量减少铜管材料的用量

2. 尽量通过管路的形状调整来减少管路的自身振动,采用最少量的减振

E.

块。

设计后应做的工作

1. 按设计要求加工管路。

2. 整机安装运行(冷暖机必须分别做制冷和制热运行),以验证管路的有效性,

若排气管、吸气管的振动不明显,则该套管路可行,否则按上述的原则重新布管,验证。

3. 防震块规格及适用范围如下表1所示。

空调压缩机

一.空调压缩机的功能、分类及特点

1.目前,家用及商用空调制冷采用的主要是压缩制冷方式,而空调压缩机是压缩制冷空调系统的核心,是空调系统运行的动力。

2.空调压缩机的基本功能是提高低压气体冷媒的压力,维持系统的高低压差,使冷媒以一定的流量在系统中流动,使制冷系统的制冷循环能够持续不断进行下去。

3.活塞机,旋转机,及涡旋机。目前空调系统批量使用的压缩机从压缩原理上主要分为如下几类:活塞机,旋转机,及涡旋机。活塞机通过活塞的往复运动,完成吸排气及提高冷媒压力的功能,所以该机又又称往复机。活塞式压缩机是最早用于空调器上的压缩机,也是上世纪80年代以前国际上空调器上采用的主要机种。大批量生产的厂家主要有美国泰康,美国布里斯托,日本松下,国内有西安庆安等厂家。80年代中期,活塞机渐为旋转式压缩机所替代,首先大批量生产旋转式压缩机的是日本大金公司,到了90年代,旋转式压缩机成为市场的主流。旋转式压缩机,主要由一个圆柱形气缸,一个置于气缸内部,套在偏心轴上的圆柱形滚子及一个滑块构成。所以旋转式压缩机又称滚动活塞式压缩机。旋转压缩机的气缸内孔与滚子处圆构成一个月芽形空腔,空腔被滑块分割成高、低压两个部分,偏心轴旋转时,高低压空腔大小不断变化,完成吸排气功能。目前,在空调业内,有制冷量在5000W以下的压缩机主要采用旋转式。涡旋式压缩机主要由二个相互配合的涡形盘及一个十字架构成。一个涡形盘固定,所以称静盘,一个涡形盘固定在十字架上在主轴带动下进行平行旋转运动,所称动盘。由于动静盘的相互运动,动静盘之间构成的几个空腔大小的由大到小变化,将气体压缩到静盘的中心位置,完成压缩机功能。比较之下,几种压缩机各具有以下特点。活塞压缩机对工况的适应性好,在偏离工况运行的情况下,也能长期可靠地运行,且能效比降低也不大。所以,目前,在一些特殊的环境如,中东地区,活塞机还是一种比较理想的机器。与活塞机比较,旋转机能效比显著提高,噪声下降,结构简单,体积小,重量轻,运行较平衡。由于这些优点,在一般空调器中,活塞机已被旋转机所替代。目前,在5000W以下空调器中,旋转机是空调压缩机的主流产品。与旋转式压缩机相比较,涡旋机结构更简单,能效比更高,噪声也更低,所以目前涡旋机从性能上是最理想的压缩机。但其缺点是加工精度要求高,对杂质、液体的适应能力较差,对空调系统的要求提高,所以在5000W以下产品上使用,性能优势不明显,性能、价格比较差,所以现在我公司在5000W以上的产品中多使用此种压缩机。

4.定频压缩机及变频压缩机。空调压缩机从输入电机的电源频率上又分为定频压缩机及变频压缩机。变频压缩机又分交流变频机和直流变频机二种。定频机在空调器所有工况的运行中,均采用一个转速,而变频机则根据环境变化,采用不同的运行速度,输出能力可以按需要进行自动调节。而交、直流变频机的主要区别是压缩机的电机,一个为交流变频电机,一个为直流变频电机。与交流变频压缩机相比,直流变频压缩机的能效比较

高,噪声较低。目前,国内各厂家变频空调器的开发,主要采用交注变频形式。与普通空调比较,变频空调要增加一个变频器,将普通商用电源变为不同频率的压缩机用电源。由于交流变频压缩机电机在不同频率下运行时,将产生不同的反电动势,所以,频率较低时,输入压缩机的电压也相应要降低,否则在低速运行时,会产生大电流而烧坏电机。在变频压缩机设计开发时,都已选择了合适的频率与电压关系,即VF曲线。VF曲线是交流变频压缩机非常重要的性能参数,在开发变频空调时,一定要严格按厂家提供的VF曲线进行检测及控制器设计,以保证压缩机的安全运行。目前,交流变频空调器在日本的普及率在80%以上,而国内变频空调在市场刚刚有了一定的份额,可以预计,在最近一、二年内变频空调可能成为新的卖点,市场份额会有大的突变。

5.变能力定频机。定频机中,为了适应冷量调节的需要,又有厂家研制出了变能力定频机。比较典型的有日本三洋变能力压缩机与谷轮数码涡旋压缩机。定频变能力压缩机的一个特点是其制冷能力都在2P以上。定频变能力机没有复杂的变频器,从这一方面减少了成本,又回避了较大容量变频压缩机带来的电磁场对其它电器控制系统产生影响的问题,这是其与变频压缩机优越之处。日本三洋的变能力原理是通过阀门控制双缸旋转式压缩机的进气,压缩机可以采用单缸或双缸二种工作方式,其本身可以进行二级能力调节,但与定速机组合使用,可以达到8个档次的制冷能力。谷轮数码涡旋压缩机,通过控制压缩机加载及负载,理论上可以做到无级能力调节。定频变能力机主要用于一拖多制冷系统。

6.R22压缩机与新冷媒压缩机。空调压缩机从使用冷媒上又分为传统冷媒压缩机与新冷媒压缩机。传统冷媒压缩机即采用R22的压缩机,目前传统机是国内空调系统的主流。目前,较为成熟的新冷媒压缩机为R407C和R410A二种工质的压缩机。从对臭氧层的保护的效果及制冷效率方面来看,R410A较为理想,但因为R410A的冷凝压力较大,工艺上需要做很大的变化,在现有的工艺条件下不易实现。407C方案的最大优点是在目前的生产条件下,需做的工艺调整量最小,,所以目前我公司选择的是407C解决方案,但其缺点是不是最终解决方案,由于其采用酯类油,对水份含量的要求极为严格,且由于其为非共沸物质,在维修上会有较大的困难。

7.普通电源机与特种电源机。从电源上分为普通电源机与特种电源机。压缩机根据使用电源的不同,又可分为普通电源压缩机及特种电源压缩机。与中国国内使用的单相220V-50Hz,三相380V-50Hz相同电源的压缩机为普通电源压缩机,使用其它电源的压缩机为特种电源压缩机。特种电源压缩机用于出口。下表为世界上几个主要的电源制式。

8.用的空调器,一般在3P以上,多采用三相电源,3P以下多采用单相电源,3P单、三相均有较大的产量。 二.空调压缩机的选用

空调压缩机的选用要综合比较其性能、可靠性、价格、供货能力、与我们公司的合作关系及公司的合作战略等多方面的因素,现以下介绍压缩机选用的一般原则,并从技术及公司习惯方面介绍压缩机选用的几个主要考虑因素。

首先要考虑压缩机的性能及可靠性。其次,要考虑压缩机性能指标的是否可满足空调产品要求。第三,要考虑压缩机的价格,一般来说,压缩机的价格与压缩机的性能、质量及品牌、产地等有一定的关系,一般来说性能质量高,品牌好的压缩机及进口压缩机要贵一些。所选用压缩机的价格应符合该产品的价格目标。第四,要考虑压缩机厂家售后技术支持的能力。第五,需考虑通用性,尽量选用已经使用过的,通用性好的机种。尽量选用标准、通用机型。第六,需考虑厂家的供货能力。选用未使用过厂家的压缩机,须经新开点程序,供应、质量部门在新开点程序中会对供方的生产能力、质量体系进行考查。能否按我公司的需量进行供货,预先要与压缩机厂家协商,特别对变频压缩机,防止在完成所有的技术工作后,压缩机厂家不能供货的情况发生。

可靠性 可靠性是指压缩机在预定的使用时间内,不须维修,按设计要求进行持续工作的能力。可靠性的一个最重要的衡量指标在整个产品寿命期内是故障率,在空调器的生产过程中表现为下线率。按照世界级的质量要求,压缩机的故障率应达到PPM级,即控制在百万分之几的水平。而目前,只有很少几个外资、合资的压缩机厂家达到这一水平。

制冷量 选用压缩机的制冷量应使空调产品能匹配到所需的制冷量,按照国家标准要求,制冷量应>或等于名义值的95%,国标对压缩机的要求也是单机制冷量应>或等于名义值的95%。压缩机制冷量大小的选用与空调系统的其它配置,空调的适用工况等有一定的关系,如冷凝器、蒸发器的大小及换热效率高低,风机所选用风量的大小,毛细管的规格,充氟量,使用的工况如T1,T2,T3工况等。按照科龙的空调器配置,在3P机以下,选用压缩机的制冷量一般为空调器名义值的1.1倍,3P机以上,为1.2倍。冷暖机比单冷机选用冷量大5%左右。后面的表中列出科龙部分产品名义值与压缩机名义值的比较。 表2 国标规定的空调器使用环境温度

表3 2001年科龙部分空调与压缩机冷量对比表

能效比 能效比即COP值,它是压缩机冷量、热量与输入功率的比值,反映的是压缩机或空调器的能量利用效率。压缩机的COP值是空调器COP值的基础,COP值高的压缩机,在同等条件下匹配出的空调器COP值更高。一般要求压缩机的COP值大于其名义值的95%。下面几个表分别为国标规定空调的COP值,压缩机的COP值,国家空调节能认证的COP

值及我公司选用的部分压缩机的COP值及噪声值及我公司已达到节能认证标准的品及所选用的压缩机。我公司已能通过节能认证的空调产品,不得随意更换能效比较低的压缩机。

表4 国标GB/T 15765-1995规定空调压缩机的COP值 旋转式压缩机的COP值(应大于表中值的95%)

涡旋式压缩机的COP值(应大于表中值的95%)

噪声与振动 噪声与振动是压缩机的重要指标,压缩机的噪声与振动与空调器的噪声与振动直接相关。另一方面,压缩机的噪声与振动值也反映出压缩机厂家的制造、管理水平。下表为我公司选用的部分压缩机噪声振动值与国家标准规定的压缩机噪声振动值对比。

表5 我公司选用的部分压缩机的噪声与振动值及国家标准规定的压缩机噪声与振动值对比

安装方式 选用压缩机须考虑压缩机外形尺寸,吸排、气管形状、内径,贮液罐外径及与安装底角孔所夹的角度及安装底角孔位直径及孔径与空调器允许空间,底盘的配合的适用性。在选用压缩机时,应尽量选用通用性好的外形及安装尺寸。我公司现用的通用性好的几个安装参数如下表。

认证 空调器在特定的地区须获得一些认证,主要是安全认证才准许销售、使用,认证是

空调在某特性方面,如安全性方面符合性的获得认可的证据,是进入特定地区市场的准入证。需要注意的是,选用压缩机时,不仅压缩机,与压缩机一起配套的其它电器部件如过载保护器等也需要同样的认证。为了方便空调器获得认证,在选用压缩机时,应优先考虑有相应认证的压缩机及其电器附件。如果没有相应认证,又必须使用某压缩机时,也应要求厂家提供其符合认证要求的证据。此要求是为了在压缩机与空调器一起认证时,能够保证压缩机符合要求,不影响整机的认证。以下对几个常用的认证UL,CSA, TUV,VDE,ITS ,CCEE,CCIB, EMC等做一简单介绍。UL认证,是按美国的安全标准进行的一项安全认证,出口美国,加拿大产品,需有UL认证。CSA,是加拿大的安全认证,出口加拿大产品,需有UL或CSA认证。TUV,VDE,ITS 为欧洲国家认可的安全认证,出口欧洲只要有其中一个认证即可。TUV是德国和其它欧洲国家普遍认可的安全认证。CCEE和CCIB是按中国的同样内容的安全标准进行的中国国内认可的安全认证。CCIB适用于从国外进口的电器产品,CCEE适用于在中国国内生产的电器产品。EMC的含意是电磁兼容认证,出口产品须有此认证,中国从2002年起也将强制实施这一认证。

压缩机选用的一般过程及试验 在经过以上各个方面的考查,选定要使用某压缩机后,即可进入性能匹配,样机试制,小批生产及评审程序。我公司压缩机匹配分批生产产品换用压缩机及新设计选用压缩机二种,换压缩机一般不进行样机制做阶段,样机匹配后,完备设计文件,然后直接进入小批阶段。在小批制作完成后,试验的项目也不同,换用压缩机项目经过了简化。下表列出我公司的试验资源及其特点,换用压缩机小批评审的测试项目及新产品小批评审进行的测试项目。

三.空调系统匹配与压缩机可靠性

要保证压缩机长期可靠工作,空调系统的匹配须注意以下要点:合适的注油量,合适的冷冻机粘度,防止过湿,防止过热,谨防杂质等。以下分别加以说明。

1.保证适当的油量。压缩机在工作时,从排气口会有一定量的冷冻机油与冷媒一起排

出。如果压缩机油不能回流到压缩机中去,严重时会在短时间内引起烧机,若回油不理想,则会降低压缩机的使用寿命。解决这一问题主要有2个途径,一是减少压缩机排油,二是使排出的机油及时回流到压缩机机体内。减少压缩机的排油,应保证在停机时冷媒不溶解到机油中去,应避免过湿运行。在系统匹配时,应注意注氟量不超过压缩机厂家的最大限注量,或冷冻机油稀释度不超过22%(稀湿度=冷冻机油量/冷冻机油量+最大注氟量)。为保证压缩机油回流到压缩机,应确保吸气管流速(约6M/S);不使机油滞留在蒸发器内;储液罐中的回油应合适,系统中不应有使油滞留的部位。

2.保证适当的冷冻机油粘度。冷冻机油粘度的下降,会造成润滑不良,因而降低压缩

机运行的可靠性。由于冷冻机油和冷媒有互溶性,停机时,制冷剂几乎全部溶解于

冷冻机油中,因此一般大压缩机要安装曲轴箱加热器以防止溶解。在系统运行中,不应使含有液体的制冷剂回到压缩机中,以免使机油粘度下降及造成液压缩。起动及除霜时,不应产生回液现象,在选用储液罐时,罐内的回油孔大小应适当。为保证冷冻机油品质,应避免在过热状态下运转。

3.防止过湿转。容易引起过湿运转的条件顺次为:1)除霜结束,四通阀切换的时候。

2)起动时,压缩机吸入溶于油中的液体制冷剂时。3)起动时,压缩要吸入留在蒸

发器中的液体制冷剂时。4)除霜开始,四通阀切换时候。5)正常起动、停机时。6)冷媒充注超过所需时。以上几点,特别是1),2),3)点左右着压缩机寿命。所以,在空调系统中,冷媒的控制技术是非常重要的。

4.防止过热运转。压缩机过热运转会引起冷冻机油的碳化、粘度下降等,降低机油的

润滑性能,还可能引起其它非常金属件的损坏,回此应避免压缩机的过热运行。压

缩机内最高极限温度大约在150℃。压缩机的排气温度由压缩比及吸气温度决定,为防止排气温度上升,应在系统运行中,不使吸入的气体冷媒过热,不使吸入的气体压力过低,不使排气压力过高。排气温度过高的运转条件为环境温度过低时进行的热泵运转。

5.谨防杂质。压缩机是一高精度机器,系统中的杂质将直接影响其正常运行。杂质会

划伤高精加工的表面,会卡在配合面之间,引起电流大,异常声,停机等严重故障。

所以在压缩机、空调器的生产中,都有严格的杂质控制要求。

四.主要压缩机厂家及产品

表8列出我公司采用和准备采用的压缩机型号、配用电容及生产厂家。除以下所列厂家外,还有西安庆安公司,因为没有使用其产品,所以没列入下表。

以上压缩机内容及数据应根据技术发展每年进行更新。

新产品开发实验基本方法

在新产品开发中,为了达到市场需求,设计人员需要根据需求及我厂实际,综合考虑各

种因素,制定出产品的总体方案,一般来讲,一种方法是借用目前我们已经有的机型,然后在其基础上作一些更改,另一种是采用全新开发的机型,对于这两种形式的开发,其方案验证过程是不一样的。以下分别就这两个方面做大概的阐述。

一、采用借用机型

1.室内外机的风量-噪音-转速性能摸底。 1.1

首先要对室内风扇、风道的匹配做一个摸底。目前是找到可以满足产品噪音需求的风量,确定在本机型中使用的风扇转速。如果可以找以前开发中留下的实验数据或生产抽检结果以做参考的,则可以省略这个步骤。但我厂以前的开发数据管理不够全面,很多开发阶段的基础数据很难找到,这就要求设计人员自己对本产品的风量-噪音-转速性能做一个摸底,并作好实验数据的整理、分析和保管,为以后的开发积累经验和参考数据。在这个过程中需要测量的参数有:噪音、风扇转速、风量、一定转速对应的电压。具体方法是:首先确定一个变量作为基准,一般是噪音或者风量。如果以噪音为基准,则应该在目标噪音的上、下范围内以1dB(A)间隔各增加3~5个测量点;如果以风量为基准,则应该在目标风量的上、下范围内以50m3/h间隔各增加3~5个测量点。在确定基准量及其各测量点之后,测量出各点对应的其他三个参数。其中测量转速是为了确定设计输入参数,测量电压是为了提高实验效率。最后根据测量结果总结出风量-噪音曲线、风量-转速曲线、噪音-转速曲线,以备后续开发使用。

1.2

对于借用的室内机,首先也应该对其风量-噪音-转速的性能进行摸底。具体方法和上面介绍的室内机风量-噪音-转速性能测试方法相同。

2.两器匹配能力的验证 2.1

对于借用机型,由于安装尺寸一应确定,所以换热器的总体尺寸也已经确定。所能改变的只有铜管和翅片的形式。以及片距。根据本产品和借用产品的性能指标的比较,确定出以上三个参数,制作出测试样机所用的换热器。

2.2 2.3

根据步骤1的测试结果,确定实验样机用的室内、外风扇转速。 参考科龙以往机型的设定,确定本次实验样机的雪种充注量。在样机装配过程中,室外机内不要焊接毛细管,用8mm或9.53mm的铜管把冷凝器出口和低压阀连接起来,以便使用外接毛细管对系统进行调节。

2.4 首先进行名义制冷的匹配。实验过程中,先根据温度点的分布进行调节。根据以往的经验,空调的整机能力在蒸发器进、出口温度大致相等,温差不超过2C,进口温度略大于出口的条件下制冷能力最大。温度点的稳定一般需要15~30min,可以很快地通过更换毛细管或调节雪种量来使温度达到以上要求。在温度点达到要求后,可根据不同实验室的稳定时间要求,测出能力值。从保证最大运行制冷工况考虑,一般名义工况匹配时的排气温度控制住不要超过90~92C。对变频机来讲,采用毛细管方式节流的,应首先匹配最大制冷能力,然后通过降低频率达到名义制冷及其他频点的能力要求。

2.5 如果能力偏高而功率也偏高,可通过同时减短毛细管和减少雪种量来调节;如果能力偏低而功率也偏低,可通过同时增长毛细管和增加雪种量来调节;如果能力偏小而功率偏大,则有可能的原因包括:A. 室内、外转速设定不足以满足风量要求,此时应该测出能力-风量曲线,以便提供给决策,在能力和噪音之间作出取舍。B. 室内、外换热器的换热能力不足,需要对机型的借用关系做重新的方案设计。C. 制冷时室内换热器上凝结水排除不畅,导致制冷稳定状态的室内风量输出比送风状态下降太多,影响了制冷量的输出,解决办法一般是调节室内换热器的片距。

2.6 确定制冷能力达到要求之后,可以进行名义制热的调节。具体操作是保持名义制冷所需要的雪种量不变,通过增加制热毛细管和适当提高室内风扇电机转速来调节制热量。要求排气温度不要超过88~90C,室外冷凝器翅片上不要有结霜。对于用毛细管节流方式的变频机,应先调节名义制热量,最大频率及其他频点的能力则通过调节压机运行频率得到。

2.7 最后输出应包括以下关系曲线及数据:噪音(室内外),风量(室内外),转速(室内外),能力,成本。对于变频机还要加上压机运行频率。

3.可靠性的验证

3.1 对于新机型的开发,由于两器和压缩机及毛细管、雪种量的关系发生了变化,整机在变工

况情况下的运行性能也会随着发生改变。其中的某些变化甚至导致了整机运行可靠性的下降,会直接影响到用户的正常使用。所以要在开发阶段对其可靠性进行验证。当然,为提高工作效率,一般是先对匹配关系做一个评价,找出最容易出问题的可靠性项目做验证。而对明显不会有性能下降的可靠性项目可不做考察。

3.2 最大运行制冷、制热的验证。这是最容易出问题的项目,而且出问题后

对用户的影响也是最大,尤其是最大运行制冷,因为它的直接后果就是导致停机不可用。在进行最大运行制冷时,要用高于国标的加严工况(192V~/室外干球45C/室内干-湿球34C-25C),排气温度最好不要超过112C(仍以不出现停机或停机后30min之内可重新启动为判断通过实验的标准)。

3.3 最小运行制冷、制热的验证及其他一些可靠性的验证,可按国标要求考

察。

3.4 噪音、振动的验证。对制冷状态和制热状态的噪音性能进行验证,不仅

要测试噪音值,还要对噪音的听觉舒适性进行评价。特别是制热状态的室内噪音,容易出现由雪种的脉动冲击而将压缩机噪音带到室内的现象。这种情况的解决方法一般是在压缩机的排气管上增加消声器,同时注意增加消声器时不要与周围的零部件发生干涉。振动验证主要是考察室外压缩机配管的振动情况,防止在弯位、焊接部位等应力集中的地方因为振幅过大造成疲劳损伤,导致管裂现象。可通过增加减振块及调节减振块位置等改变管路固有频率的办法来减少管路共振。如果还是不能解决的就要重新进行管路设计了。对于变频机需要做全频段的压机和管路的噪音和振动,确定跳频点。

3.5

二、采用全新开发机型

1.全新开发室内机和室外机的时候,能力及可靠性的测试和上面的介绍基本相同,所不同的就是

1-41 除霜的验证。

在开发初期,需要对风道方案进行更加全面、细致的方案设计和实验验证。

2.风道设计中需要确定的参数有:风道曲线、蒸发器折弯形式,蜗舌位置和形状、风扇直径、风扇

与风道的距离、风扇与蜗舌的距离、风扇与出风口的距离。对以上每种配合,都要求有详细的

风量-噪音性能曲线。具体实验方法同(一、1)所述。

3.对风道的设计完成后,就可以进行制冷、制热能力的匹配了。实验方法同借用机型的相应方法。

1-42

范文七:A+空间设计施工手册 投稿:万錻錼

关于工程施工管理的若干奖惩规定

为更好的规范现场施工管理,就现场文明施工的违规处罚做如下约定:

1、施工人员在于现场吸烟(或场内每发现一个烟头),50元/次;现场无灭火器,每项罚款200元。 2、施工人员无上岗证或上岗证不符、项目负责人或工程主管未佩戴胸卡,每人次罚款50元。 3、现场资料不齐全(包括进度表,施工铭牌,现场位置指示牌,窗贴,告邻里书)、不整洁、内容 未填写完整,每次每项罚款50元,未及时整改,第二次发现罚款100元。

4、防盗门未用公司专用保护套进行保护(含子母门),罚款50元,未及时整改,第二次发现罚款100 元。

5、开工时未对现场下水管口进行管帽保护,罚款50元。

6、对于成品及半成品保护未做到位(如:地板划伤、空调保护、大理石或者玻化砖保护、地砖、 洁具),每项罚款200元并扣除保护费。

7、地板铺设前,多余材料未及时清场,罚款100元。 8、高空抛物,罚款500元。

9、洁具、电器安装后,施工人员进行使用,由项目负责人负全责(包括赔偿);造成投诉,扣罚200 元。

10、未使用开关箱或用业主铺好的线路,罚款200元;将弱电线用于电动工具、电源线,罚款200 元。

11、室内登高作业未设临时防护栏杆、室外登高作业未戴安全帽、室内外登高3米以上未系安全带、 每项罚款300元;电动工具切割作业未戴防护目镜,罚款100元。 12、现场使用煤气、电炉、自制热得快等不安全电器,每项罚款200元。 13、当天垃圾未及时清理装袋,现场未及时打扫,罚款50-100元。

14、材料未上架、未分类堆放整齐,罚款100元。(业主如现场堆放家具,可酌情)

15、现场施工人员及家属未穿工作服、家属未持辅助工证,罚款50-100元/人次,如穿其他公司工 作服,罚款500元/人次;穿拖鞋、赤膊、喝酒及其他不文明行为,每项罚款200元。 16、施工现场有非施工人员在场(含施工人员子女)、现场生活用品外露、垃圾混放、罚款100-200 元。

17、卫生间坐便器未及时冲刷、公共走道未及时清扫,罚款100-200元。 18、施工人员离场,未关闭门窗及三表、大门未留条,罚款100元。

19、未经业主书面同意, 私自变卖拆除旧料、向业主索要小费及礼品,由项目负责人负全责返还。 20、现场施工人员及项目经理不得和客户吵架,投诉到公司,罚款500元/次。

21、如果客户投诉到公司,24小时未与业主整改方案达成一致,则罚款100-200元;如客户投诉到 网站、电台、电视台、协会、消保委,罚款500元,48小时未处理完毕,再罚款1000元。

施工服务人员安排表

说明:

1、项目经理对施工现场全权负责,从总体上抓好施工质量、施工安全和 施工进度等工种。进行综合协调管理,确保施工顺利完工,并对现场 施工从技术到各工种之间的接直接负责,并抓好现场整洁,验收进场 材料。

2、督查员对各项工程验收和施工工艺指导,并参与协调,工地监管。 3、严格按照3.15标准验收。

工程可利用拆旧料处理书

工程开工原建筑现场检查表

甲方签字: 乙方签字: 日期: 日期:

水电安装施工分段验收记录

水电结算单

木工施工分段验收记录

泥水工施工分段验收记录

闭水施工分段验收记录

项目变更单

工地名称:

客户姓名: 项目经理:

上海A+空间设计装饰工程有限公司

工期延误免责证明单

甲方: (以下简称甲方) 乙方: (以下简称乙方)

现甲乙双方在施工配合过程中,产生了一些脱节,导致施工工程无法按期完工。现经双方充分友好协商,甲方不对乙方和施工队的延误工期作赔偿要求,以此为据!

甲方确认人签名:

乙方项目经理签名:

上海A+空间设计装饰工程有限公司 年 月 日

新 居 入 住 须 知

尊敬的客户:

为了让您的新居生活安全、健康,请您在新居入住后注意以下事项:

1、入住前应该通风至少一周以上,通风时期应注意天气变化,防止雨水等进入室内。

2、在新装修房屋内使用空调,应开启风向开关(避免直吹),必要时采取措施使室内保持一定的空气湿度,以防止局部墙面过快干燥而出现裂缝。

3、在水、电、煤使用完毕后,庆及时关闭龙头、阀门等;如全家连续两天以上外出,务必关闭水、电、煤的总阀,防止发生水、电、煤事故,避免相关损失。

4、注意检查各进水管有无渗漏水现象,及时发现隐患并维修

(1)厨房的各三角阀 (2)卫生间的各三角阀 (3)洗衣机的进水阀 5、注意坚持各下水管有无渗漏水、堵塞等现象,发现隐患并及时处理。 (1)敞开式阳台(或露台)地漏;(避免大雨天气造成雨水漫进室内发生浸水事故)

(2)铝合金窗(或塑钢窗)横框下部的出水孔;(避免雨水倒流入室内) (3)厨房水槽下水口;(避免食物垃圾等进入下水管,造成生活的不便或损失) (4)浴缸、淋浴房、台盆、卫生间地面下水口;(避免发丝等垃圾进入下水管) 6、室内配电箱因长期通电后热胀冷缩可能引起电线接线柱松动,并造成短路等现象。应在每使用6个月后,请专业人员(如物业电工)进行检查维修。

7、地板应避免用水擦洗,窗口、阳台门口地板应避免阳光长时间暴晒,防止造成地板的裂缝、起拱。

8、妥善保管隐蔽工程光碟、施工图及各发票、保修卡、说明书等有关资料,以备后用。

饰后服务电话:021-68681858

再次感谢您对上海A+空间设计装饰工程有限公司的信任以及在装修过程中所给予的配合。

竣工资料接收回执

单位:上海A+空间设计装饰工程有限公司

资料内容:保修单、《新居入住及日常居住须知》隐蔽工程照片 客户签字: 经办人: 日期: 日期:

上海A+空间设计装饰工程有限公司

委 托 书

甲方 ,合同编号 ,本人因工作原因特委托 先生(女士)负责该项目施工各项验收工作。 委托人(签名): 项目经理(签名): 时间: 时间:

上海A+空间设计装饰工程有限公司

代购材料委托书

甲方 ,合同编号 ,因个人原因,本人自愿委托上海A+空间设计装饰工程有限公司替我采购施工中所需要的工程材料。

委托材料包括: 、 、 、 、

委托金额按实计算 元。

委托人(签名): 项目经理(签名): 时间: 时间:

保修记录单

A+空间设计 A+空间设计工程管理手册

工程保修单

甲方: 乙方

甲方代表: 乙方代表:

年 月 日 备注:

1、包工包料工程从竣工验收之日计算,保修期为 2、保修期内由于乙方施工不当造成质量问题,乙方负责维修。 3、保修期内如属甲方使用不当造成损坏,乙方负责修理,酌情收费。 4、本保修单须甲、乙双方签字。

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范文八:空气弹簧设计手册 投稿:龙儯儰

目录

注意:

本文件中的资料只提供相关产品特性和用途的一般指南。其中的材料是通过设计开发、试验和应用而得到,相信是可靠和准确的。但是,Firestone并没有明确或暗示地对这些资料做出保证。任何人使用此文件中的资料及其后果完全应由使用者本人负责。对于具体应用,建议寻求称职专业人员的帮助。 1 优势

3 2 术语 – 空气弹簧和悬架 5 3 空气弹簧型式 7 4 如何使用产品数据单 12 5 应用考虑因素 18 6 基本原理(公式推导) 20

7 计算举例: 空气弹簧和悬架 27

8

计算举例: 使用个

人计算机

34

9 保修考虑因素 35

发展历史

在30年代早期,Firestone轮胎和橡胶制品公司就开始试验开发应用空气弹簧的潜力。

从1935到1939,几家美国汽车制造商在其汽车上安装了空气弹簧,并进行了大量试验以证明汽车空气悬架系统的潜力。但从未投入生产,因为钢板弹簧有了很大改进,乘坐性能得到显著改进,而其成本却比当时的空气弹簧系统要低得多。

在1938年,美国最大的客车厂家有兴趣在其新设计开发的客车上采用空气弹簧。他们与Firestone的工程师们合作,使第一辆安装空气悬架系统的客车在1944年进行了试验,空气悬架的优异性能清楚地记录在试验文件中。

在50年代早期,经过几年产品开发之后,配备空气弹簧的客车终于投入生产。这也就是Airide® 空气弹簧的成功发展历史。

空气弹簧在客车中的成功应用引起了卡车、挂车及工业减振隔振应用的新兴趣。今天,在道路上行驶的几乎所有客车、8级以上卡车、和许多挂车都已安装的空气弹簧,同时,控制系统设计的巨大进步也进一步开启了汽车应用的大门。

优势

空气弹簧使车队占据竞争优势的前沿

现代卡车行业的效率比过去任何时候都要高得多。在很多情况下,效率成了是否能生存的决定性因素。所以越来越多的车队指定其新卡车和挂车要配备空气悬架。

文件记载的许多事实都证明,安装了空气悬架的卡车和挂车比钢板弹簧的卡车的挂车发生“磨损和裂纹”故障的情况要少得多。这就意味着,驾驶室和汽车寿命更长、运营成本更低、停运时间更少、车载昂贵电子设备故障更少。

不可忽视的另一个事实是,卡车乘坐性能更佳,这对车载货物也同样重要。配备空气悬架的卡车和挂车的货物破损率比传统悬架车辆的显著降低,货物破损投诉也大为减少。

空气悬架除了上述经济效益之外,司机的舒适性也正在变为所有效益中最重要的效益。雇用和挽留住优秀的司机已成为卡车行业中的主要问题。安装了空气悬架之后,司机驾驶更舒适、效率更高、更不容易疲劳。他们更为高兴。司机们总是优先选择空气悬架。现在他们甚至要求安装空气悬架。 投资空气悬架的车队做出了非常聪明的商务决策。在节约了成千上万美元维修费用和降低了停运时间之后,在空气悬架初始投资的折旧期内就以现金方式收回了投资。多年后,在更换型号时,带空气悬架的卡车和挂车比钢板弹簧的车辆残值也更高。

没有任何设备比空气悬架更能使挂车增值

要想在当前的市场中具有竞争实力,车队必须具有灵活性。他们承担不起让挂车跑空车。安装空气悬架系统之后,车队几乎可以承运任何货物。车队可以在开出去时运出铸钢件,而在返回时运回西瓜或易碎的电子产品。消除提高成本的挂车空载里程。 并且由于载荷在各车桥之间完善分配,所以总是能在法定车桥载荷限制之内运营。另一个效益是消除“载货移动”。配备空气悬架系统后,车载货物总是保持在装货时的位置。绝不会发生由于装载重量不均匀分配而发生货物移动现象。

空气悬架系统同时因为降低了维修成本和增加了挂车寿命而降低运营成本。

Firestone的Airide®

空气弹簧隔绝了从路面输入的破坏性震动。这就意味着挂车(和拖车头)车轮跳动更小、寿命更长。空载油罐车和平板挂车受的损失要少得多,电气设备、制冷装置、和上铰结装置发生的问题也显著减少…而这不过只提到了一部分效益。另外,门、密封、门闩、合页、电路和灯泡等发生的问题也更少。

事实是,没有任何装置比空气悬架更能使挂车提供更大回报。安装空气悬架的挂车寿命更长、对人和货物提供更软乘坐性能、适于装载各种货物、在车间维修的时间更短、路上行驶时间更长。

采用FIRESTONE AIRIDE® 空气弹簧的空气悬架厂家比采用其他任何品牌空气弹簧的厂家都多

Firestone在1934年引入Airide空气弹簧时,在汽车工业掀起了一场革命。从那时起,我公司比世界上其他任何一家空气弹簧厂家都设计和生产了用于更多用途的更多空气弹簧。

我公司全心致力于生产空气弹簧。它们占我公司业务量的90%。我公司销售代表完全了解空气悬架厂家和车队业主的需要。这就是我们为用户提供的技术支持没有竞争对手的原因之一。

但是,真正的考验是道路行驶试验,在实际道路使用中,Airide的优势每时每刻都在世界各地成千上万辆拖车和挂车上接受挑战、受到检验、并被证实。所以我公司的品牌当之无愧地赢得了“世界第一空气弹簧”的美誉。

而这也是越来越多的卡车、挂车、和客车悬架厂家指定采用Firestone Airide优质空气弹簧的原因

术语 – 空气弹簧和悬架

压力和计算过程用术语

绝对压力。容器处于完全真空环境中时所承受的内部压力。通常是将表压加上14.7。即:绝对压力 = 表压 + 大气压力。

绝热过程。计算容积、压力、和温度等所有变量的变化时,认为没有任何热交换(这通常不符合真实情况)。 大气压力。在海平面高度下测得的平均空气压力。通常接受的数值为14.7磅/平方英寸(psi)。 等容过程。在所有计算的变量中,容积和温度保持不变,压力改变。这种条件适用于在一段时间内从空气弹簧上增加或减小载荷的情况。

表压。在容器中的空气或流体的压力,即高出于大气压力的部分。一般用布尔登管式压力计按每平方英寸磅(psi)进行度量。

多变过程。所有计算的变量,容积、压力、和温度都因空气弹簧结构的热传导而改变。考虑到这种情况时,在计算中需采用熟知的多变指数“n”。在空气弹簧的计算中,一般接受的数值n = 1.38。

空气弹簧零件术语

缘口。柔性零件的一部分,它把柔性零件的帘布结构锁定在加强金属环的内部,并保证柔性零件与相邻结构连接的气密性。

缘板。封闭柔性零件顶端的金属板。用卷边与柔性零件相连接。其上有螺柱、暗螺母、支架、或销钉,以

便将其固定在汽车结构上。为此组件提供有管接头或与螺柱组合在一起的管接头,以供入空气。回转曲面型空气弹簧在其底部也有一个缘板,既起到密封作用,也是将空气弹簧连接在悬架上的零件。 缘环。一个金属环,在其横截面咬紧柔性零件的缘口,并保证将缘口连接于一个板或其他结构时的密封。

缓冲垫。一般是用橡胶、塑料、或橡胶与帘布材料制造。其用途是当空气弹簧中没有气压、汽车长期不用、或在道路行驶中系统发生故障时用来支承汽车。另外,在车桥受到道路强大冲击力时也可在一定程度上起到缓冲作用,防止Airide® 空气弹簧组件和汽车受损。

夹紧环。靠近无缘口柔性零件端部的金属环带。用来将无缘口柔性零件牢固地夹紧在上盖端和活塞上。

柔性零件。空气弹簧组件中用帘布加强的橡胶零件。

下端密封件。通常是一个杯形金属零件,用来封闭和密封可卷入套管式空气弹簧的下端。经常是模铸硫化在柔性零件中。一般有一个暗螺母,用一个长螺钉将其固定在活塞和/或下安装面上。直径较大的端部密封件可能用多个螺柱直接固定在活塞上。 活塞。空气弹簧组件中的一个金属或塑料零件,通常位于柔性零件的下端,起支承作用,并为柔性零件提供卷入时的支承表面。它也用来将组件固定在安装面上。可用改变活塞的外形的办法来满足特殊空气弹簧特性要求。

上端盖。塑料或金属零件,其上有空气入口,并有将空气弹簧定位和固定在安装面上的装置。空气入口可以与安装螺柱结合为一体。

空气弹簧术语

组件。组件包括柔性零件(柔性零件还可以包括有一个端部密封件)、上缘板、活塞、或带内部

缓冲垫

的下缘板。参见第8页的图。

组件容积。内部工作空气容积,不包括外部工作容积。

缓冲垫容积。缓冲垫在空气弹簧内部占据的容积。参见第19页表中的缓冲垫容积。

压缩(弹起)行程。空气弹簧动态循环中从正常设计高度减小的行程。

死载荷。空气弹簧承受的最小额定静载荷。即在汽车空载条件下,车桥承受的空载汽车的那部分重量。将此重量除以该车桥的空气弹簧数,并考虑悬架臂杠杆比而得出的数值。

设计载荷。空气弹簧承受的最大额定静载荷。将车桥额定重量除以该车桥的空气弹簧数,并考虑悬架杠杆比,就得到空气弹簧的设计载荷。

设计高度。从性能曲线设计范围内选择的空气弹簧总高度。选择的空气弹簧设计高度应能为建议的悬架提供足够的弹起和回弹行程。设计高度是计算空气弹簧和悬架动态特性的开始点。

动态力。汽车运动过程中某一瞬时空气弹簧支承的或承受的力。正是此不断变化的力确立了空气弹簧的刚性、悬架刚性。这些刚性与汽车正常载荷一起,就确立了悬架系统的自然频率。

有效面积。垂直于弹簧输出力的实际工作面积。此工作面积乘以弹簧中的压力(表压),则得到校正的弹簧输出力。相反,将输出力除以测得的弹簧内部压力,则得到校正的有效面积。在很多情况下,这是得到这些数据的实用办法。

拉伸行程(回弹)。当弹簧处于动态循环状态时,从正常设计高度增加的数值。

与悬架有关的术语

高度传感器。感受悬架位置的电子装置或其他机械装置。此装置输出的信号被送到控制回路中,然后控制回路则通过一个电磁阀向空气弹簧增加空气或从其中放出空气。

高度阀。通过一个连杆感受汽车车架与车桥之间距离的一个气动阀,用增加或降低空气弹簧气压的办法以保持汽车悬架高度不变。

弹簧支承质量自然频率。悬架弹簧承受质量的振动频率。可用每分钟振动次数(cpm)或每秒周数(Hz)表示。

弹簧支承质量(重量)。悬架承受的汽车结构和载货重量。

非弹簧支承质量。不由弹簧承受的悬架部分质量(如:拖臂、车桥和车轮、空气弹簧等)。

多种型号的四线网层空气弹簧,用于承受更高压力。

空气弹簧的柔性零件都有其识别型号,固化(硫化)时模铸在外层上。例如:16、22、313、1T15M-6等。它们只用于识别橡胶/帘布柔性零件,而不是整个部件。

空气弹簧类型

柔性零件结构

空气弹簧是一个经仔细设计的橡胶和帘布的柔性零件,内部包容一定容积的压缩空气柱。柔性零件本身并不提供力和支承载荷;这些功能是由压缩空气柱来完成的。

Firestone空气弹簧是经过仔细设计和精密制造的高质量柔性零件,并配置有专门设计的金属端部密闭板。标准的双线网层型号由四层构成。

内衬层。内衬层是砑光橡胶层。 • • •

第一线网层。是帘布加强的橡胶层。线网按特定的斜角布置。

第二线网层。也是帘布加强的橡胶层,其线网斜角与第一层线网的方向相反。 外覆盖层。砑光的橡胶层。

虽然标准型空气弹簧是双线网线,但也可提供

可卷入套管式空气弹簧,带卷边缘板

螺柱。安装螺柱一般是1/2”-13美制粗牙螺纹。

组合螺柱。安装螺柱3/4”-16美制细牙螺纹,带1/4”锥管内螺纹空气入口。

缘板。9号(厚.149”)碳钢板,镀有防锈层。永久性地卷入柔性零件以构成气密组件。从工厂发运之前,全套组件经过气密性试验。

柔性零件。壁厚约.25英寸。详情参见第7页。

缓冲垫(选购)。内部缓冲装置,用于在系统失去空气压力时防止损坏空气弹簧。

密封端板。钢质零件,永久性地硫化模铸在柔性零件中(1T19系列空气弹簧除外)。 活塞。材质可以是铝、钢、或工程复合材料。活塞上的螺纹孔用于将组件固定在安装表面上。

活塞螺钉。将活塞固定在柔性零件的密封端板上。用于安装时,可使用一个长螺钉向上穿过安装表面将其固定在密封端板上。或者用一个短螺钉将活塞固定在端板上。

维修组件

在Firestone可卷入套管式Airide® 空气弹簧上,带密封端板和缘板的柔性零件是一套可单独销售的

密封组件。此组件叫做维修组件,可以不带活塞而单独出售,作为卡车和挂车已有空气弹簧的经济更换件。

回转曲面型空气弹簧,带卷边缘板

缘板。9号(厚.149”)碳钢板。表面镀层及腐蚀。永久性地卷入柔性零件以形成密封组件,组件发运前在工厂中进行气密性试验。

柔性零件。壁厚约.25英寸。详情参见第7页。

缓冲垫(选购)。内部缓冲装置,用于在系统失去空气压力时防止损坏空气弹簧。

平贴空气入口。标准的是1/4” 锥管螺纹,多数零件也可提供3/4” 锥管螺纹。

暗螺母。3/8”-16美制粗牙螺纹x 5/8” 深,每板2或4个,取决于零件尺寸。用于安装零件。

环箍。实心圆钢环或标准的钢丝环,硫化在柔性零件的双回转曲面之间。

注:大多数空气弹簧可提供几种不同的安装选择。所以订购

时不仅要指定型号,还要指明完整的组件订购号(AON)。例如:#22型,(AON)组件订购号W01-358-7410。每个空气弹簧的产品数据单上都印有型号和订购号。

回转曲面空气弹簧 – 滚压板组件

较大的回转曲面空气弹簧可配置为缘环组件,或永久性连接板(叫做“滚压板”)组件。滚压板组件与缘环组件相比的优点是安装要容易得多,因为它与缘板零件的安装方法相同)。 安装滚压板组件时,必须采用一个与缘板直径相同的背板,板厚不小于1/2”。

Firestone提供有滚压板组件暗螺母和空气入口的位置图。

空气入口。标准的是3/4” 锥管螺纹。

暗螺母。标准的是1/2”-13美制粗牙螺纹x 3/4”深。

上缘板。6号(厚.194”)碳钢板,镀有防锈层。用夹紧环永久性地与柔性零件连接以构成气密组件。从工厂发运之前,全套组件经过气密性试验。

夹紧环。此环卷压在缘板上,将柔性零件永久性地固定在缘板上。也镀有防锈层。

环箍。实心圆钢环,硫化在两个回转曲面之间。

柔性零件。壁厚约.25英寸。详情参见第7页。

下缘板。通常与上缘板相同,只是没有空气入口。

回转曲面空气弹簧 – 缘板组件

安装板。不包括。参见第11页上建议的材料、加工和安装说明。

缘环螺钉。可以是四种型式中的一种,包括在空气弹簧组件中。参见第11页上的表。 螺母和锁紧垫圈。包括在空气弹簧组件中。 柔性零件。壁厚约.25英寸。

环箍。图示为钢丝型,硫化在柔性零件中。

缘环。图示为钢环沉头孔型。也可以是冲压钢环或材质为铝。参见第11页。

维修组件

柔性零件可单独提供作为回转曲面缘环组件的更换备件。

维修组件

带硫化模铸密封端板的柔性零件可单独提供作为更 换备件。

可卷入套管式空气弹簧 – 缘环组件

安装板。不包括。参见第11页上建议的材 料、加工和安装说明。

缘环螺钉。可以是四种型式中的一种,包括 在空气弹簧组件中。参见第11页上的表。 螺母和锁紧垫圈。包括在空气弹簧组件中。

柔性零件。壁厚约.25英寸。

密封端板。材质为钢,永久性地硫化模铸在柔性零件中(1T19型空气弹簧除外)。 活塞。材质可以是铝、钢、或工程复合材 料。活塞上的螺纹孔用于将组件固定在安装表面

上。

缘环。图示为钢环沉头孔型。也可以是冲压 钢环或材质为铝。参见第11页。

缘环的四种型式

用缘环安装空气弹簧

采用缘环时,用户需要自己制造安装板。热轧或冷轧钢板经机械加工,粗糙度达250微英寸,或者经端面磨削,粗糙度达32微英寸,可以满足安装面的要求。安装板厚度取决于用途。安装板强度必须足够并有结构件支承,以防止在外力或载荷作用下变形弯曲。柔性零件本身是密封的,所以不需要“O”形圈或其他密封胶。

检查确认柔性零件缘口正确进入缘环中。注意均匀地

依次拧紧螺母,以保证橡胶缘口沿整个缘板圆周正确连接。

4

沿圆周依次将每个螺母拧紧一圈,如此循环直到缘环和安装板之间形成均匀连续的接触。

5

将所有螺母拧紧到本页表中的扭矩规格。拧紧过程沿圆周至少要循环两整圈。

安装

按下述步骤将缘环型柔性零件组装到安装板上: 1

将螺钉穿入已固定有柔性零件的缘环中。

2

将所有螺钉装入缘环中,螺钉须伸出缘环,进入安装板的相应孔中,并能在螺钉上装入锁紧垫圈和螺母。用手拧紧所有螺母,使缘环和安装板之间沿圆周的间隙均匀。可用拧紧螺母的方法把螺钉拉出到位。采用铝缘环时,可能需要用榔头轻敲棱颈螺钉头部以使棱颈部分进入缘环中。 3

如何使用产品数据单

概述

本节说明如何使用Firestone工业产品公司出版的Airide® 空气弹簧产品数据单。

这些数据单叙述了空气弹簧的安装配置、结构限制、和技术特性。悬架设计人员根据这些资料就可准确计算空气悬架系统的总体性能。

产品数据单也是为新悬架系统选择特定空气弹簧的指南。

零件识别号表示在右上方。除非在零件识别号下加以说明,一般采用标准活塞。 缘板直径。

缘板安装

配置和空气入口位置和

尺寸。

定位:缘板安装与活塞安装之间的相对位置关系。

在100 psi表压和最小高度下,橡胶零件的最大直径。 活塞体直径。

缓冲垫及其参考零件号。

“B” 尺寸。在100 psi 表压下,安装表面至橡胶卷入下沿之间的距离。 活塞螺纹孔或螺柱的安装配置。

活塞底直径。

组件订购号W01-358-9320的最后四位数字。 组件近似重量。 活塞高度。

静态曲线

此曲线叫做空气弹簧的静态载荷变形曲线。包括下述参数:

建议的设计位置静态压力。建议的静态工作压力范围表示在曲线的顶部。大多数空气弹簧的静态工作压力范围为10-100 psig(psi 表压)。要求的最小压力是为了防止空气弹簧内部损坏。 载荷表示在右侧纵座标轴上,沿底线横座标表示的是空气弹簧高度。内部容积表示在左侧纵座标轴上。

缓冲垫接触高度表示当缘板与内部缓冲垫接触时受压缩空气弹簧的高度。

最小高度表示空气弹簧在内部缓冲垫发生接触之前的最低压缩位置。

最大回弹高度是空气弹簧在弹性零件受到拉伸力之前的最大伸长位置。必须采取一定的措施防止悬架系统将空气弹簧伸长到超过此最大回弹高度,以免损坏空气弹簧。通常是用减震器来限制此高度。但也可以采用链条、钢带或限位止挡等办法。

设计位置范围表示建议的静态工作高度范围。对于1T15M-11,此范围是16到20英寸,如曲线图上所示。在此范围之外使用也是可能的,但必须咨询Firestone。

等压曲线表示在保持内部压力不变的条件下,空气弹簧从最大高度压缩至最小高度时的载荷变化曲线。从20 psi表压到120 psi表压按20 psi步长画出了一系列等压曲线。120 psi表压曲线仅作为参考,因为大多数空气弹簧的设计静态压力都限制在不超过100 psi表压。

容积曲线是在保持内部压力为100 psi表压条件下,空气弹簧从最大高度压缩到最小高度时的容积变化曲线(曲线图中容积是不带缓冲垫的容积)。 曲线图左侧的阴影区(24”到28”)表示空气弹簧正常情况下不使用的区域。不过卸载时车桥回弹的情况除外。不要在此高度范围内使空气弹簧受力。 B-0689是试验要求参考号。

数据表

(psi表压)等压条件下表示载荷、容积、和尺寸“B”的等压变化曲线数据表。 静态数据表包括下述信息: • •

在每1/2英寸步长增量上的高度。 在每1/2英寸步长增量上的载荷。

• 在每1/2英寸步长增量上的容积(不带缓冲垫)。 •

在每1/2英寸步长增量上的尺寸“B”(从活塞

底部安装表面至橡胶卷入下沿之间的距离)。

所有数据都是在没有缓冲垫情况下计算的。

动态特性表

动态特性表由下述计算特性组成:

• 在设计位置范围的三个设计高度:最小、中间

和最大情况下的数据。 • 在每个设计高度下的四个载荷。

在每个设计高度和载荷下的压力、弹性系数、和自然频率。

所有数据都是在没有缓冲垫情况下计算的。

弹性系数对高度关系曲线

此曲线表示在40 psi表压和100 psi表压两种等压条件下弹性系数随高度的变化曲线。同时也表示了设计位置范围。

曲线可用于指导确定所用空气弹簧可得到的弹性系数范围。

特定高度和载荷或压力下的弹性系数也可以计算出来。

所有数据都是在没有缓冲垫情况下计算的。

此曲线表示在40 psi表压和100 psi表压两种等压条件下自然频率随高度的变化曲线。同时也表示了设计位置范围。

曲线可用于指导确定所用空气弹簧可得到的自然频率范围。

特定高度和载荷或压力下的自然频率也可以计算出来。

所有数据都是在没有缓冲垫情况下计算的。

载荷随变形变化的关系曲线。

在空气封闭在空气弹簧中的情况下,拉伸(回弹)或压缩(弹起)空气弹簧即得到此曲线。

每条曲线的开始点在18英寸的中间设计位置高度处,然后按20、40、60、80、和100 psi表压分别进行试验。

从动态载荷座标轴可以看出,在100 psi表压下18英寸设计高度处的载荷约为7,000磅。

当空气弹簧压缩3英寸到达15英寸高度时,载荷增加到约9,800磅,相应的压力增加到约138 psi表压。

当空气弹簧伸长3英寸到达21英寸高度时,载荷减小到约5,200磅,相应的压力减小到约77 psi表压。

计算动态载荷对变形关系曲线上各点数据的方法表示在第51页第7节的动态载荷计算部分。此外,这些计算可用微机进行,如第67-70页第8节所示。

应用考虑因素

为使Airide® 空气弹簧达到最佳性能和最长寿命,要求正确应用和使用非常重要。

选择空气弹簧考虑因素

空气弹簧设计高度应保持在建议的范围内,以得到最佳性能和寿命。选择的空气弹簧在承受悬架额定载荷情况下,其压力应在80-90 psi表压范围内。这样才能使空气弹簧在应用中达到最佳性能(即:自然频率、尺寸、成本等)。空气弹簧在悬架中的压缩高度不能小于所选择空气弹簧产品数据单上表示的最小高度。

保守地说,空气弹簧在悬架中的伸长高度不能大于所选择空气弹簧的最大延伸高度(参见产品数据单)。

安装考虑因素(回转曲面型空气弹簧)

为达到最大提升力和产生最小水平位移,回转曲面空气弹簧应定位在正常设计高度上,上下缘板的中心应同心。缘板可倾斜一定角度,以便使伸长和压缩行程之间有更好的相互关系,缓冲垫可正确接触。

绝不允许超过最大伸长高度。正常情况下,两缘板之间相互倾斜的角度不应大于20°,但是,在Firestone同意的情况下,某些型号的倾斜角度可高达30°。

安装考虑因素(可卷入套管式空气弹簧)

配置有内部缓冲垫的可卷入套管式空气弹簧在缓冲垫接触高度下,其缘板应与活塞端面平行,误差在3到5° 范围内。一般情况下,活塞倾斜角度已设计为使空气弹簧的伸长和压缩行程之间已设计为能达到良好匹配关系。

没有内部缓冲垫的可卷入套管式空气弹簧,其活塞可

倾斜一定角度,以免在全压缩行程情况下柔性零件被夹在活塞和缘板之间。

可卷入套管式空气弹簧可沿弧线运动,但必须注意防止柔性零件在卷在活塞上时不会在内部发生自相磨擦的现象。

塑料活塞的底面一般情况下应全部受到支承。例外情况应通过Firestone审查。

用于1T15型尺寸或更小型号上的金属活塞可以安装在宽度不小于3英寸的梁臂平面上,此宽度已足以支承活塞的底部圆面积。

缘板应支承在与缘板尺寸相同的背板上。在某些情况下,缘板可以支承在宽度不小于3英寸的梁臂上。这些安装都应征得Firestone的审查。 如果用一个长紧固螺钉把空气弹簧密封端板和活塞夹紧在拖臂上,螺钉级别应高于5级,并按下一页表中所示的扭矩值拧紧。如果活塞倾斜大于5度,则应采取一定措施来定位活塞。

说明

尺寸 扭矩(磅-英尺)

• 缘环螺钉上的螺母

5/16-24 17-22 • 缘环螺钉和螺母

3/8-24 28-32 • 缘板暗螺母中的螺钉

3/8-16 15-20 • 暗螺母中适配螺柱端

3/8-16 15-20 • 适配螺柱端上的螺母

1/2-13 25-30 • 缘板或暗螺母1/2-13或 上的螺柱

1/2-20 25-30 • 将活塞固定到下安装表面上1/2-13 25-30 的螺钉

• 空气入口螺柱上的螺母

3/4-16 40-45 • 空气入口管座锥管螺纹

≥ 1/4 17-22 • 下安装密封端板上的螺母 3/4-10

45-50

运行注意事项

空气弹簧产生故障的原因很多,包括外部或内部磨擦、过热和过度拉伸。更详细情况请参考第9节保修考虑因素。

一般情况下,整个缘板面都应有支承,但有些缘板也可以直接安装在车架纵梁或其它不能支承全部缘板的安装面上。

温度范围

车用标准空气弹簧的工作环境温度是 -65°F到 +135°F。

缓冲垫

一般情况下,缓冲垫的作用是在系统失去空气压力时支承汽车重量而防止损坏柔性零件。在提升装置提升车桥时,缓冲垫也可作为限位止挡之用。如果要将缓冲垫作为频繁接触的止挡,请咨询Firestone。

体积 缓冲垫号 立方英寸

3073

48.5 3136 8.8 3147 28.5 3155 70.3 3157 93.0 3159 41.0 3162 40.4 3209 65.3 3285 43.4 3294 33.9 3350 19.7 3386 9.4 3404 34.6 3604 37.7 3691 11.3 3777 31.0 4457 48.0 4518 22.1 4519 28.2 4964 1.6 7725

32.2

注意:对于特殊缓冲垫应用,请咨询Firestone。

基本原理

概述

空气弹簧的基本原理是密闭在一个容器中的承受压力的空气质量,利用此空气质量承受外力。空气弹簧能承受的静态力取决于内部压力和容器的配置与尺寸。在本手册中,此容器则定义为Firestone Airide®弹簧或空气弹簧。

动态力是在空气弹簧高度减小(压缩)或增加(伸长)时,其内部压力改变和空气弹簧有效面积改变的结果。

在一定行程下的压力改变数量取决于容积变化量与平衡位置时总容积之比。对于回转曲面空气弹簧,在一定行程下的有效面积变化量取决于总行程范围内行程发生的位置。对于可卷入套管式空气弹簧,活塞形状、相对于柔性零件直径的活塞尺寸、以及柔性零件中帘布线网的配置都对有效面积的变化有影响。

将空气弹簧组件在一定高度下承受的纵向静态力除以该高度下空气弹簧的内部压力(psig),则得到空气弹簧在该高度下的有效面积。此方法可用来计算动态弹性系数和自然频率。

有效面积

有效面积是空气弹簧承受载荷的面积。其直径由空气弹簧卷曲弧线曲率半径中心的距离确定。卷曲弧线总是近似于圆弧,因为内部空气压力在各方向是相等的,所以只有处于内部的曲率中心距离才是在垂直方向有效的。对于回转曲面空气弹簧,压缩时有效面积

增加,而伸长时有效面积减小。对于卷入套管式空气弹簧,如果活塞为垂直侧壁,则有效面积保持不变;如果活塞为锥形,则在压缩过程中橡胶零件贴在活塞上时有效面积增加,而在伸长过程中橡胶零件从活塞上提起时有效面积减小。

当装有空气弹簧悬架的汽车处于静止状态下增加或卸去载荷时,则高度控制阀工作,向空气弹簧输入或放出空气以保持设置的空气弹簧总高度不变。也就是说空气弹簧中压力的增加或减小量应正好能提供新载荷所要求的提升力,从而达到新的平衡状态。

回转曲面型 可卷入套管式 空气弹簧 空气弹簧

有效直径的改变 有效直径的改变

有效面积 =

载荷 压力

载荷(支承力)= 压力 x 面积

理想气体状态方程式

不流动、比热假定为常数。脚标1和2分别表示初始和最终状态。

P = 绝对压力 T = 绝对温度 V = 总容积 容积不变(等容)过程

P2 T2 P = 1T1

由于柔性零件的内在性质,所以这是一个不能达到的过程,但是在静态条件下,可以根据温度的改变来计算压力的改变。 压力不变(等压)过程

V2 T2V=

1 T1

在动态条件下,保持压力不变的唯一办法就是结合

采用无限小容积。一般情况下,这是没有用处的。 温度不变(等温)过程

P2 V1

P= 1 V2

为达到温度不变,要求运动非常缓慢,这在空气弹

簧的运行中一般是做不到的。

可逆绝热(等熵)过程 PVk = PVk11

22

和:

此过程定义为没有热量输入工作流体或从工作流体输出。是一种理想过程,在空气弹簧中是不能达到

于空气,k = 1.404。

多变过程 PVn

= 常数

此过程通常能代表压力不超过几百磅以下的实际膨胀和压缩过程曲线。给定n的不同数值,并假设比热为常数,可以给出不同的多变过程: n = 1, PV = 常数(等温过程)

n = k, PVk

= 常数(等熵过程) n = 0, P = 常数(等压过程) n = ∝, V = 常数(等容过程)

对于压力不超过几百磅的空气压缩过程,1

n

1V1 = P2V2和

在空气弹簧的动态运动过程中,压力、容积和温度都同时在改变。空气弹簧柔性零件结构也在随不同配置而改变。结果使空气弹簧多变过程指数在1

注:阴影框表示重要公式。

空气弹簧动态弹性系数

弹性系数是在平衡位置处的正切斜率。对于小增量变形,弹性系数等于每单位变形的载荷改变。

(对于小变形而言,通过Lc和Le处的弦线斜率可视为平行于L处的正切弦线)。

K = ( Lc – Le ) / ( ∆hc + ∆he )

其中:

K = 弹性系数(每单位变形的载荷)

Lc = 压缩行程的载荷 Le = 伸长行程的载荷 ∆hc = 高度改变,压缩 ∆he = 高度改变,伸长 Lc = Pgc ( Ac )

Le = Pge ( Ae )

其中:

Pgc = Lc 处的表压 Pge = Le 处的表压 Ac = Lc 处的有效面积 Ae = Le 处的有效面积 将 代入 中,并

假设∆hc = ∆he = .5英寸,则得: K = Pgc ( Ac ) – Pge ( Ae )

Pgc = Pac – 14.7

Pge = Pae – 14.7

其中:

Pac = Lc 处的绝对压力 Pae = Le 处的绝对压力 14.7 = 大气压力

现在采用多变气体方程和n = 1.38,

其中:

Pa1 = 平衡位置的绝对压力 V1 = 平衡位置的容积 Vc = Lc处的容积 Ve = Le处的容积 将 代入 中,则得:

现在,将 代入 ,

K = Pgc ( Ac ) – Pge ( Ae )

然后合并同类项,则得到空气弹簧弹性系数的通用计算公式。

自然频率

由于空气弹簧具有变化的弹性系数,但其自然频率却基本为常数,所以在评价其特性时计算自然频率是有帮助的。

考虑一个单自由度系统(无阻尼),自然频率的经典定义如下:

注:自振周期(频率往复一周)与数学单摆的周期相同,单

摆长度等于在载荷W作用下弹簧的变形。

f = 2π 和 ω2

=

K m 其中:

f = 频率,周/秒

ω = 圆频率,弧度/秒 K = 弹性系数,磅/英寸

m = 质量,磅秒2

/英寸 则:

同时,因为:

m =

W

g 其中:

W = 重量,磅

g = 重力加速度,386英寸/秒2

代入上式,得到:

周/秒

周/分

周/分 一般是将其圆整化为:

其中: K = 弹性系数

W = 重量(载荷)

同时由于:

W

K = de (有效变形) 所以:

有效变形de 没有什么具体的物理意义,但在数学上却有其意义。它的定义是载荷除以弹性系数,可用曲线图形解释如下:

d载荷 e =

弹性系数

载荷 = 弹性系数 x de

注:对于弹性系数不变的弹簧,de 等于从自由高度开始的变形。

带杠杆的弹簧质量系统

如果弹簧位于车轮中心线上,则在车轮(车桥)处的弹性系数和频率与只有弹簧(不考虑杠杆)的相同。下面讨论弹簧位于车轮前面或后面时,弹性系数和频率的改变。注意,不论弹簧位于车桥前面还是后面,弹簧至支点的距离总叫“A”。 拖臂式悬架简图 其中:

杠杆比 = LAR

LAR = 至弹簧的距离

A 至车轮的距离 =

B 和:

Ks = 弹簧处的弹性系数

Ls = 弹簧处的载荷

χs = 弹簧处的变形

对于车轮处的当量弹簧:

Kw = 车轮处的弹性系数 Lw = 车轮处的载荷 χw = 车轮处的变形

弹性系数关系式

按绕支点的力矩平衡:

Ls A = Lw B 同时:

载荷 = 弹性系数 x de

解出 Kw

L

s

= K

s 将

代入

解出Lw

将 代入

所以:

频率关系

从自然频率的推导中可知:

正常化 周/分

周/分 其中:

fs = 弹簧处的频率(即如果车轮与弹簧位置重

合时的频率 – 译注) fw = 车轮处的频率 同时从 有:

Ls A = Lw B 解出Ls

将 代入

现在将 式 代入

将 式中的fs代入,则得: 即:

f1/2

w = fs (LAR) 也就是说:

基本原理重要公式归纳

气体多变过程定律

空气弹簧动态弹性系数

自然频率

考虑杠杆比

例如,找出1T15M-11, W01-358-9320在18英寸设计高度处和载荷为7000磅时的空气弹簧弹性系数。参见产品数据单上需要的数据。

在100 psig曲线上的有效面积计算如下:

7146 载荷 2

A1 = = = 71.46 英寸

压力 100 同样计算Ac和Ae:

7146

Ac =

100

7146

Ae =

100

计算举例举例: 空气弹簧和悬架

计算动态弹性系数和频率

空气弹簧行程超过正负1/2英寸,必须用第23页上的公式 计算其动态弹性系数。代入数值如下: 计算中使用的符号:

K = 弹性系数(磅/英寸)

Pa1 = 设计位置处的绝对压力(psia – 磅/平

方英寸,绝对压力)

= 设计位置处的表压(psig – 磅/平方英

寸,表压) A1 = 设计位置处的有效面积(英寸)

2

= 载荷(磅)4 压力(磅/英寸) Ac = 在设计位置以下1/2英寸处的有效面积

2

(英寸)

2

= 载荷(磅)4 压力(磅/英寸) Ae = 在设计位置以上1/2英寸处的有效面积

2

(英寸)

2

= 载荷(磅)4 压力(磅/英寸) V1 = 在设计位置处的内部容积(英寸) Vc = 在设计位置以下1/2英寸处的内部容积

3

(英寸) Ve = 在设计位置以上1/2英寸处的内部容积

3

(英寸)

再计算弹性系数:

32

= 71.46 英寸

= 71.46 英寸

2

2

然后计算7000磅时的压力:

7000

Pg1 = = 97.96 psig

71.46

K = 112.66 [ 74.59 – 68.58 ] – 0

现在计算频率:

f = 58.5 周/分

K = 677 磅/英寸

注:这些数值与产品数据单上动态特性表中18英寸和7000磅处的数据相同。

计算动态载荷

第4节中的动态载荷对变形的曲线可用第6节中推导的公式计算出来。最好用下述列表方法进行计算。

行 行

配置M-9活塞的1T15M-11是用于本计算中例中空气弹簧。参见产品数据单。 选择条件: 空气弹簧载荷 = 4000磅 设计高度 = 18英寸 找出: 压缩 + 3英寸处的动态载荷 伸长 – 3英寸处的动态载荷

用下述方法确定行 的输入数据(设计状态):

静载荷:此数据在最接近的等压曲线上找到。在此情况下18英寸设计高度处为60 psig。参考静载

荷变形曲线。

L = 4200磅

高度 (英寸)

静载荷 (磅)

有效面积 容积

(立方英寸) (平方英寸)

绝对压力 (psia)

表压 (psig)

动态载荷 (磅)

过载系数

G

行 是选择的设计状态 行 是压缩 + 3英寸时的数据 行 是伸长 – 3 英寸时的数据

注:对于处在等压曲线之间的载荷,用最接近的等压曲线上的载荷计算有效面积。然后用设计载荷除以有效面积来计算压力。

容积:此数据从100 psig数据表上18英寸高度处取得。

V1 = 1207.89立方英寸

有效面积:由60 psig和18英寸高度计算。

2

载荷 = 4200 = 70英寸

A1 压力 60

=

表压:设计载荷除以有效面积。

PL 4000

g1 = A = 70

= 57.14 psig

绝对压力:表压 + 14.7 = 57.14 + 14.7 = 71.84 psia 点1处的动态载荷。等于设计载荷 = 4000磅。 将这些数据输入第28页表的相应行中。

现在计算行 的数据(压缩3英寸):

静载荷:从60 psig等压曲线和15英寸设计高度找到

L = 4200磅 容积: 从100 psig数据表上15英寸高度找出

V2 = 981.62立方英寸

有效面积:由60 psig和15英寸高度的静载荷计算

载荷 4200 A力 = 60 = 70英寸2

2 = 压绝对压力:用多变过程气体定律。

Pa2 = 95.65 psia

表压:绝对压力 – 14.7 Pg2 = Pa2 – 14.7 = 95.65 –14.7 = 80.94 psig 动态载荷:有效面积 x 压力 DL2 = Pg2 x A2 = 80.94 x 70 = 5666磅

过载系数G:动态载荷与设计载荷之比

G = DL2 L = 5666

4000 = 1.42

将这些数据输入第28页表的相应行中。

现在计算行 的数据(伸长3英寸)

静载荷:从60 psig等压曲线和21英寸设计高度找到

L = 4000磅 容积: 从100 psig数据表上21英寸高度找出

V3 = 1419.72立方英寸

有效面积:由60 psig和21英寸高度的静载荷计算

载荷 A = 压力 = 4000 60

= 66.67英寸2

3

绝对压力:用多变过程气体定律。

表压:绝对压力 – 14.7 Pg3 = Pa3 – 14.7 = 57.48 –14.7 = 42.78 psig 动态载荷:有效面积 x 压力 DL3 = Pg3 x A3 = 42.78 x 70 = 2852磅

过载系数G:动态载荷与设计载荷之比

DL3 2852

= G = = .71 L 4000 将这些数据输入第28页表的相应行中。

画出动态载荷对高度的一系列点,将给出产品数据单上的曲线,起始点为18英寸高度和60 psig。 全部数据表如下:

行 行

高度

(英寸)

静载荷 (磅)

容积 有效面积 (立方英寸) (平方英寸)

绝对压力 (psia)

表压 (psig)

动态载荷 (磅)

过载系数

G

21

18 15

4000 4200 4200

1419.72 1207.89 981.62

6.67 70 70

57.48 71.84 95.65

42.78 57.14 80.94

2852 4000 5666

0.71 1.0 1.42

拖臂式悬架系统计算

在卡车和挂车悬架中通常采用拖臂式设计。空气弹簧承受的载荷与车桥(车轮)处承受的载荷不相同。应采用第6节中推导出来的公式。

假设悬架试设计中车桥载荷为20,000磅,采用1T15M-6可卷入套管式空气弹簧,设计高度为13英寸。 在空气弹簧允许最大静压力100 psig情况下,该空气弹簧在13英寸高度时的支承力为7,045磅(参见产品数据单[ W01-358-9082 ] ),现在需要确定要求的拖臂杠杆比,使该空气弹簧能支承车桥设计载荷。

假设非弹簧支承重量为800磅

车桥处载荷Lw = (20,000-800) 42 = 9600磅 采用M – 6,压力100 psig (psi表压),则: 杠杆比LAR = Lw / Ls = 9600 / 7045 = 1.36

在此例中,采用的工作压力是90 psig。则采用M – 6,工作压力90 psig时,杠杆比应为: LAR = Lw / Ls = 9600 / 6340 = 1.52

注:90 psig时的载荷6340磅是用压力比乘以100 psig而得出的,即: (90 / 100) x 7045 = 6340磅。

现在,利用M – 6的最大外径12英寸,并假设车桥直径为5英寸,再加上1英寸间隙,于是计算出第31页图示尺寸“C”如下:

C = (1/2 x 空气弹簧外径 + 1/2 x 车桥外径) + 间隙 C = (12.6/2 + 5/2) + 1 = 9.8英寸

按此方法计算出尺寸“C”,以便使空气弹簧尽可能接近车桥而能在车轮处提供最低的频率(因为空气弹簧在车桥后面)。 现在用LAR = 1.52和C = 9.8计算尺寸“A”和“B”:

LAR = A = 1.52 B + C

B + 9.8 B = B =

B 1.52B – B = 9.8

B = 9.8 / .52 = 18.85英寸

然后计算尺寸A:

A = B + C = 18.85 + 9.8 = 28.65英寸

注意,在由于其它因素决定了尺寸“B”(例如:21英寸)时,则按下面式子进行计算:

LAR = 1.52 = A

B

A = 1.52B = 1.52 x 21 = 31.9

然后检查车桥处的间隙:

C = A – B = 31.9 - 21 = 10.9 大于要求的尺寸9.8

下面是计算例子的结果: • 车桥额定载荷20,000磅 • 车轮处载荷 = 9600磅

弹簧处载荷 = 6340磅

• 杠杆比LAR = 1.52

• 支点至弹簧距离 = 28.65英寸 • 支点至车桥距离 = 18.85英寸 • 设计高度 = 13英寸

现在,从上述结果和产品数据单1T15M-6 (W01-358-908) 上的数据可以计算系统特性。 A2

1 = 7045 / 100 = 70.45英寸(在13英寸高度) A2

c = 7050 / 100 = 70.5英寸(在12.5英寸高度) A2e = 7042 / 100 = 70.42英寸(在13.5英寸高度)

V3

1 = 917.41英寸(在13英寸高度)

V3

c = 879.31英寸(在12.5英寸高度)

V3

e = 955.30英寸(在13.5英寸高度)

现在计算13英寸高度时的压力:

Pg1 = L1 / A1 = 6340 / 70.45 = 90 psig

空气弹簧弹性系数: Ks = 104.7 [ 74.75 – 66.59 ] – 1.176

Ks = 854.35 – 1.176 = 853.2磅/英寸

空气弹簧频率:

车轮处弹性系数: K2

w = Ks (LAR)

K2

w = 853.2 (1.52) = 1971磅/英寸

车轮处频率: f1/2

w = fs (LAR)

f1/2

w = 68.97 (1.52) = 85 周/分

必须考虑的其它因素(但不限于这些因素): • 最大伸长 • 最小高度 • 车桥处行程

计算举例: 使用个人计算机

(略)

保修考虑因素

概述

Firestone空气弹簧设计为提供长期无故障免维护运行。Firestone空气弹簧总是比悬挂系统其它零件如衬套、减震器、高度阀或调压阀等寿命更长。

Firestone的Airide® 空气弹簧保证无材料和工艺缺陷的保修期与用途有关。更换件可由原始悬挂厂家、厂家代表或代理商提供,或者由Firestone空气弹簧分销商提供。更换空气弹簧的劳务费用和伴随费用应由购买者或最终用户负担。

Firestoen工业产品公司提供用于各种汽车悬挂系统的全系列Airide空气弹簧及其更换件。

由于每个空气弹簧都已在工厂经过仔细测试和压力试验,所以绝大多数提前损坏和返回的保修件都发现不是由于产品缺陷所引起,而是由于使用不当或悬挂系统的其它问题所引起的。

用户在安装新的空气弹簧之前,必须仔细检查损坏的原空气弹簧以确定发生故障的原因。如果是由于悬挂系统的问题引起的,则更换了新空气弹簧之后,还会照样发生故障,除非排除了悬挂系统的问题。 后面的资料说明空气弹簧发生故障的类型,目的是帮助用户确定故障原因和应采取的排除措施。

大多数空气弹簧故障是由于悬挂系统缺乏维护或应用不当引起的。下面摘要指出一些不符合保修条件的常见故障。

定位不准

故障现象或情况

可能原因

环箍松脱

故障现象或情况

• 柔性零件扭曲变形将环箍拉脱

可能原因

• 在伸长状态和空气压力低的情况下运行

压缩到底

故障现象或情况

• 缘板凹陷 • 环箍区域出现孔(回转曲面型) • 缘板接合区出现孔 • 暗螺母周围漏气

可能原因

• 减震器损坏或故障 • 汽车过载

• 压力调节器设置太低 • 空气弹簧错误(太高)

磨擦

故障现象或情况

• 柔性零件侧面磨出孔

• 柔性零件卷过活塞的区域(可卷入套管式空气

弹簧)磨出孔

可能原因

• 结构干涉,如:

- 减震器损坏 - 定位不准 - 空气管松动 - 衬套磨损 • 无空气压力(可卷入套管式) • 外物(砂、石等) • 空气弹簧磨损

圆周割口

故障现象或情况

• 柔性零件在与缘板结合处割口

• 柔性零件在与活塞结合处割口(可卷入套管落

可能原因

• 高压、全伸长状态长期运行 • 在压缩位置受到冲击

式)

过度拉伸

故障现象或情况

• 缘板凸起,特别是在暗螺母或螺柱周围 • 柔性零件与缘板脱开 • 暗螺母或螺柱处漏气

• 密封端板(可卷入套管型)处漏气

可能原因

• 减震器损坏或装错 • 高度阀故障 • 悬架位置太高

• 上止挡(提升桥)故障

预防性维护检查表

在汽车定期维修时应检查空气弹簧的下述内容: 警告:在空气弹簧充有气压情况下,绝对不要试图维修空气弹簧。

1

检查空气弹簧外径。检查有无不规则磨损或热裂纹。 2

检查空气管,确认空气管与空气弹簧外径没有任何接触。空气管能很快把空气弹簧磨出孔洞。 3

在空气弹簧处于最大外径情况下,检查其周围间隙是否足够。 4

检查活塞外径上是否有外物积累(在可卷入套管式空气弹簧上,活塞是处于空气弹簧最底部的零件。 5

应保持正确的悬架高度。带空气弹簧的所有汽车都有由汽车厂家设定的特定悬架高度。此高度可在维修手册上找到,应保持在误差不超过1/4” 范围内。此尺寸可在汽车满载或空载下进行检查。 6

高度阀(或高度控制阀)在保持整个空气弹簧系统按要求工作上起着重要作用。必要时进行清洗、检查或更换。 7

检查确认减震器安装正确,并检查是否漏油和端部连接件是否磨损或损坏。如果发现减震器损坏,立即更换。正常情况下,减震器应限位空气弹簧的回弹,防止其过度拉伸。 8

检查所有安装硬件(螺母和螺钉)的拧紧情况。如有松动,则按厂家规格再拧紧。不要过度拧紧。

清洗

同意的方法

同意的清洗剂是肥皂和水、甲醇酒精、乙醇酒精、和异丙基酒精。

不同意的方法

不同意的清洗剂包括有机溶剂、明火、磨擦剂、和直接高压蒸气清洗。

请注意:汽车上空气弹簧的整个检查过程可在几分钟内完成。如果存在上一页(第40页)中存在的任何情况,请采取措施排除,以保证空气弹簧正常工作。从长远观点看,这不仅可以节省时间,还可以节约成本。

范文九:ZQ实用供热空调设计手册 投稿:郝摘摙

《实用供热空调设计手册》 实用供热空调设计手册》 表 8.1-2 矩形风管规格

外边长(mm) 长×宽 120×120 160×120 160×160 200×120 200×160 200×200 250×120 外边长(mm) 长×宽 250×160 250×200 250×250 320×160 320×200 320×250 320×320 外边长(mm) 长×宽 400×200 400×250 400×320 400×400 500×200 500×250 500×320 外边长(mm) 长×宽 500×400 500×500 630×250 630×320 630×400 630×500 630×630 外边长(mm) 长×宽 800×320 800×400 800×500 800×630 800×800 1000×320 1000×400 外边长(mm) 长×宽 1000×500 1000×630 1000×800 1000×1000 1250×400 1250×500 1250×630 外边长(mm) 长×宽 1250×800 1250×1000 1600×500 1600×630 1600×800 1600×1000 1600×1250 外边长(mm) 长×宽 2000×800 2000×1000 2000×1250

表 8.1-3 风管和配件钢板厚度

圆形风管直径或矩形风管大边长 (mm) 100~200 220~500 530~1400 560~1120 1250~2000 1500~2000 注:螺旋风管的钢板厚度可相应减小。 1 1.2~1.5 3 钢板厚度(mm) 一般风管 0.5 0.75 除尘风管 1.5 1.5 2

表 8.5-1 风管和设备内的风速

位置 风机吸入口 风机出口 干管 支管 从支管上接出的风管 推荐值(m/s) 住宅 3.5 5~8 3.5~4.5 2 2.5 公共建筑 4 6.5~10 5~6.5 3~4.5 3~3.5 工厂 5 8~12 6~9 4~5 4 住宅 4.5 8.5 4~6 3.5~5 3.25~4 最大值(m/s) 公共建筑 5 7.5~11 5.5~8 4~6.5 4~6 工厂 7 8.5~14 6.5~11 5~9 5~8

表 11.9-8 送风口颈部最大允许风速

使用场合 播音室 医院门诊室、病房、旅馆客房、接待室、居室、计算机房 剧场、剧场休息厅、教室、音乐厅、食堂、图书馆、游艺厅、一般办公室 商店、旅馆、大剧场、饭店 颈部最大风速(m/s) 3~3.5 4~5 5~6 6~7.5

表 11.9-19 回风口的吸风速度

回风口的位置 房间上部 不靠近人经常停留的地点时 房间下部 靠近人经常停留的地点时 用于走廊回风时 吸风速度(m/s) 4~5 3~4 1.5~2 1~1.5

范文十:压缩空气系统设计手册 投稿:曹別刦

压缩空气中水分的含量及影响

( ) 一般大气中的水份皆呈气态,不易觉察其存在,若经空气压缩机压缩及管路冷却 后,则会凝结成水滴。[例如]在大气温度 30℃,相对温度 75℃状况下,一台空气 压缩机,吐出量为 3m3/min,工作压力为 0.7Mpa,运转 24 小时压缩空气中约含有 100 升的水份。 压缩空气系统中水分的影响: 一、压缩空气管路快速腐蚀,压降增加; 设定压力提高 1kgf/cm2G,动力输出增加 5%-7%,或减少排气量 6%-8%。 二、设备严重故障,增加维修保养费用; 1.腐蚀零件。 2.阻塞气控仪器。 3.降低气动工具的效率。 三、破坏产品品质,产品不良率提高; 1.应用产品清洁时,造成湿气污染。 2.应用喷漆涂装时,影响产品品质。 四、影响生产流程,生产能量降低; 1.粉体输送时,易阻塞管线。 2.气动设备故障,而停工。 ----冲刷掉气动工具,电机和气缸中的润滑油,增加磨损并缩短寿命,提高维护成本 ----使气动阀门和控制仪器失灵,影响可靠操作,效率降低 ----影响油漆和整饰作业质量 ----引起系统中的金属装置腐蚀生锈,影响其寿命,并可导致过度压降 ----气流分配成本提高(需倾斜管道,设置 U 形管和滴水管) ----在冰冻季节,水气凝结后会使管道及附件冻结而损害,或增加气流阻力,产生误动

压缩空气中油的危害: 在一些要求比较严格的地方,比如气动控制系统中,一滴油能改变气孔的状况, 使原本正常的自动运行的生产线瘫痪。有时,油还会将气动阀门的密封圈和柱要胀 大,造成操作迟缓,严重的甚至堵塞,在由空气完成的工序中,如吹形件,油还会造 成产品外形缺陷或外表污染。

* 油污的主要来源 由于大部分压缩空气系统都使用油润滑式压缩机,该机在工作中将油汽化成油 滴。它们以两种方式形成:一种是由于活塞压缩或叶片旋转的剪切作用产生的所谓 “分散型液滴”,其直径在 1-50um。另一种是在润滑油冷却高温的机体时,汽化形成的 “冷凝型液滴”,其直径一般小于 1um,这种冷凝油滴通常占油污重量超过 50%,占全 部油污实际颗粒数量超过 99%。 * 无油压缩机是否含油污 在最理想的工作状态下,此类压缩机也会产生不少于 0.5ppm W/W 的碳氢化合物, 即按 100scfm 气量计,每月产生的汽化冷凝液也超过 15ml.

氧化铝和分子筛的比较 (

吸附剂 氧化铝 特性 价 格 较 低 15% 相对湿度较高,吸附能力越强, 效果越好 10min=-40℃ 4 min=-70℃ 较 高 20~25% 相对湿度与吸附能力变化不大 分子筛

)

平均再生气量 吸附 特性

露点 温度 再生 特性 使用 寿命 操作 成本 吸附剂需求量 耐 热 度 粒 径 (mm)

-70℃

相对湿度越低,再生风量越少,

相对湿度越低,再生风量须较大, 效果越好 效果不佳 最少三年 由于再生风量较小,故操作成本 较低 较少 低 Φ3~5(4Å) 0.7 10%相对湿度≥6 60%相对湿度≥16 相同 再生风量较大,操作成本较高 较多 高(≤ 320℃) Φ3~5(4Å) >0.65 60%相对湿度≥18

堆 密 度(g/ml) 静态 吸附(%wt)

100%相对湿度≥32 比表面积(m3/g) 孔 容 积(ml/g) 磨 耗(%wt) ≥300 ≥0.38 ≤0.4 ≥80 >300 ≥0.38 ≤0.38 ≥70

抗 压 强 度(N)

比较说明: ①比表面积及孔容积较大者吸得较多。 ②堆密度说明在相同的吸附工况下,较大者的吸附床层的容积可以较小。 ③静态吸附量在相对湿度为 60%时,大者可以减少吸附床层的容积。 ④磨耗率较低者或抗压强度较大者使用寿命较长。

比较结论:优劣互见!请根据所需露点要求选择合适吸附剂种类!

注:①压力强度(硬度)易会随着特殊添加剂而改变。 ②氧化铝:吸得多,吸不干;分子筛:吸得少,吸得干。 故露要求较严格时下层 70%采用氧化铝,上层 30%采用分子筛。 ③PSA(压转式)多采用氧化铝,TSA(热转式)多采用分子筛

质量等级 固体杂质 (最大颗粒尺寸)μ 最大压力露点 ° C(° F) 含油量(油滴、油雾、油蒸汽) ppm w/w (mg/m3)

)

1 2 3 4 5 6

0.1 1 5 15 40

-70(-94) -40(-40) -20(-4) 3(37.4) 7(44.6) 10(50)

由大气露点查相应压力下的压力露点

0.008(0.01) 0.08(0.1) 0.8(1) 4(5) 21(25)

◆大气露点与压力露点相互对应数据

大气露点° C -100 -90 -80 -70 -60 -50 -40 -30 -20 -10 0 10

0.1013 -100 -90 -80 -70 -60 -50 -40 -30 -20 -10 0 10

0.4 -93 -82.2 -71.3 -61.7 -49.4 -38.3 -27.2 -16.1 -4.8 7.3 20.5 32.3

空气压力 MPa(绝压) 0.5 0.6 0.7 -91.8 -90.8 -90 -81.5 -79.7 -78.8 -69.8 -68.6 -67.5 -58.7 -57.3 -56.1 -47.2 -46 -44.7 -36.3 -34.6 -33.2 -25 -23.3 -21.6 -13.6 -11.6 -9.9 -2.2 0 2.2 10.6 24.2 36.3 13.4 27.2 39.7 15.8 29.9 42.4

0.8 -89.3 -78 -66.6 -55.1 -43.5 -31.9 -20.2 -8.1 4 17.9 32.2 45.2

0.9 -88.6 -77.2 -65.8 -54.2 -42.5 -30.8 -19 -7 5.7 19.8 34.3 47.5

1.0 -88 -76.6 -65 -53.4 -41.6 -29.8 -17.9 - 5.7 7.2 21.5 36.2 49.6

由压力露点和空气压力查大气露点

压力露点° C -70 -60 -50 -40 -30 -20 -10 0 10

空气压力 MPa(绝压) 0.4 -78.8 -69.7 -60.6 -51.6 -42.5 -33.6 -24.6 -15.7 -7.7 0.5 -80.2 -71.2 -62.2 -53.3 -44.4 -35.6 -26.8 -18.1 -9.5 0.6 -81.3 -72.4 -63.6 -54.7 -46 -37.3 -28.6 -20 -12.5 0.7 -82.2 -73.4 -64.7 -55.9 -47.3 -38.7 -30.1 -21.6 -14.2 0.8 -83 -74.3 -65.6 -56.9 -48.4 -39.8 -31.4 -23 -15.7 0.9 -83.7 -75 -66.4 -57.8 -49.3 -40.9 -32.5 -24.2 -16.9 1.0 -84.3 -75.7 -67.1 -58.6 -50.2 -41.8 -33.5 -25.2 -18

压力换算表及压力比较表 ( ◆ 压力换算表

(kg/cm2-mmHg)

)

kg/cm2 mmHg kg/cm2 mmHg

0.1 73.6 0.9 662.0

0.2 147.1 1.0 735.6

0.3 220.7 1.2 882.7

0.4 294.2 1.4 1029.8

0.5 367.8 1.5 1103.3

0.6 441.3 1.6 1176.9

0.7 514.9 1.8 1324.0

0.8 588.4 2.0 1471.1

(psi-mmHg)

psi mmHg psi mmHg

1 51.7 8 413.7

2 103.4 9 465.4

3 155.1 10 517.1

4 206.9 15 775.7

5 258.6 20 1034.3

6 310.3 25 1292.9

7 362.0 30 1551.4

◆ 压力比较表 MPa 1 0.098 0.1 0.101 0.133 0.0034 0.0098 0.0030 kg/cm2 10.20 1 1.02 1.03 1.36 0.035 0.10 0.030 psi 145.0 14.2 14.5 14.7 19.3 0.49 1.42 0.43 bar 10.0 0.98 1 1.01 1.33 0.034 0.098 0.030 atm 9.87 0.97 0.99 1 1.32 0.033 0.097 0.029 mHg 7.50 0.74 0.75 0.76 1 0.025 0.074 0.022 inHg 295.3 29.0 29.5 29.9 39.4 1 2.90 0.88 mAg 102.0 10.0 10.2 10.3 13.6 0.35 1 0.30 ftAq 334.6 32.8 33.5 33.9 44.6 1.13 3.28 1

缩空气净化系统配置方案 ( 常规压缩空气系统配置 一 空气品质符合 ISO8573.1:质 般 量等级 2.-.4 保· 去除大量水份和固态杂质 护· 一般保护性用途 性· 其他高效率过滤器 A 级之前置过滤 器 用 冷冻式干燥机必备之前后置过滤器 途· 空气品质符合 ISO8573.1:质量等级 1.无 .2 油 · 可取代无油式空压机 空 · 高品质空气源。 气 · 吸附式干燥机必备之前后置过 源

滤器。 · H 级活性碳过滤之前置过滤

)

器。

空气品质符合 ISO8573.1: 质量等级 1.4.1 压力露点可 低 达 +2° C。 露 点 · 无油无水高质量空 气源。 系 冷冻式干燥机前后 置过滤器标 统·

准配备。 · 活性碳过滤器为选择性或特殊 配备

空气品质符合 ISO8573.1: 质量等级 1.-.2

· 可取代无油式空压机

无 油 · 高品质空气源。 空 · 吸附式干燥机必备之前后置过 气 滤器。 源

· H 级活性碳过滤之前置过滤 器。

食品饮料级压缩空气系统配置图

说明:1.蒸汽过滤器由下方和主管路相连 2.安装后先不要装过滤器通风 24 小时后(同时轻敲管道以让碰头碎碴落下)再装上滤芯,灭菌后使 用。 3.出口温度须降到 35℃以下,以免油份变成油蒸气,不利达到无油状态。

压缩空气中油的危害: 在一些要求比较严格的地方,比如气动控制系统中,一滴油能改变气孔的状况, 使原本正常的自动运行的生产线瘫痪。有时,油还会将气动阀门的密封圈和柱要胀 大,造成操作迟缓,严重的甚至堵塞,在由空气完成的工序中,如吹形件,油还会造 成产品外形缺陷或外表污染。 * 油污的主要来源 由于大部分压缩空气系统都使用油润滑式压缩机,该机在工作中将油汽化成油 滴。它们以两种方式形成:一种是由于活塞压缩或叶片旋转的剪切作用产生的所谓 “分散型液滴”,其直径在 1-50um。另一种是在润滑油冷却高温的机体时,汽化形成的 “冷凝型液滴”,其直径一般小于 1um,这种冷凝油滴通常占油污重量超过 50%,占全 部油污实际颗粒数量超过 99%。 * 无油压缩机是否含油污 在最理想的工作状态下,此类压缩机也会产生不少于 0.5ppm W/W

的碳氢化合物, 即按 100scfm 气量计,每月产生的汽化冷凝液也超过 15ml. 饱和水蒸气量表(饱和绝对湿度) ( )

饱和线 温度 (℃ ) 绝对湿 度 (g/m3) -50 -49 -48 -47 -46 -45 -44 -43 -42 -41 -40 -39 -38 -37 -36 -35 -34 0.0617 0.0689 0.0767 0.0653 0.0950 0.106 -33 -32 -31 -30 -29 -28 -27 -26 -25 -24 -23 -22 -21 20 -19 -18 -17 温度 (℃ )

饱和线 绝对湿 度 (g/m3) 0.345 0.378 0.414 0.453 0.496 0.542 0.592 0.646 0.705 0.738 0.863 0.909 0.989 1.07 1.17 1.26 1.37 -16 -15 -14 -13 -12 -11 -10 -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 0 温度 (℃ )

饱和线 绝对湿 度 (g/m3) 1.48 1.61 1.74 1.88 2.03 2.19 2.36 2.54 2.74 2.95 3.17 3.41 3.66 3.93 4.22 4.52 4.85 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 温度 (℃ )

饱和线 绝对湿 度 (g/m3) 5.19 5.56 5.95 6.36 6.79 7.26 7.75 8.27 8.82 9.40 10.0 10.7 11.3 12.1 12.8 13.6 14.5 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 温度

饱和线 温度 绝对湿度 (℃ ) (g/m3) 15.4 16.3 17.3 18.3 19.4 20.6 21.8 23.0 24.4 25.8 27.2 28.7 30.3 32.0 33.8 35.6 37.5 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 (℃ )

饱和线 绝对湿度 (g/m3) 39.6 41.7 73.9 46.2 43.6 51.5 53.7 56.4 59.3 62.2 65.3 68.5 71.9 75.4 79.0 82.8

0.117

0.130 0.144 0.159 0.176 0.194 0.214 0.236 0.260 0.286 0.314

吸干机的分类及运行原理 ( )

吸附式干燥机的分类 吸附式干燥机分为简易型吸附式干燥机(一次性)和再生型吸附式干燥机(自动循环 型)。我们日常多采用再生型吸附式干燥机,简易型吸附式干燥机多用于小型实验室。 再生型吸附式干燥机一般分为无热再生吸附式干燥机和有热再生吸附式干燥机。

有热再生吸附式干燥机根据加热方式又可分为内加热型吸附式干燥机和外加热型 吸附式干燥机。 再生吸附式干燥机运行原理 再生吸附式干燥机由两个又联机筒组成,机筒里装满干燥剂(干燥剂的表面能吸收 水份)。两个机筒轮流接通和关闭气流,交替进行干燥和再生运行,从而使气流能持续 接触干的干燥剂来达到脱湿干燥的目的。 无热再生吸附式干燥机的干燥原理 无热再生吸附式干燥是通过“压力变化”来达到干燥效果。由于空气容纳水汽的 能力与压力呈反比,其干燥后的一部分干燥空气(称为再生气)减压膨胀至大气压,这 种压力变化使膨胀空气变得更加干燥,然后让它流过水接通气流的需再生的干燥剂层 (即已吸收足够水汽的干燥塔),干燥的再生气吸出干燥剂里的水分,将其带出干燥机 来达到脱湿干燥的目的。 无热再生吸附式干燥机一般要消耗 15%左右的再生压缩空气。 有热再生吸附式干燥机的干燥原理 有热再生吸附式干燥机是通过“温度变化”来达到干燥效果,因为空气容纳水汽 的能力与温度呈正比。 内加热型吸附式干燥机是让少量干燥空气(称为再生气)流过再生的干燥

剂层并启 动内置在机筒的加热器,产生的高温空气会吸出干燥剂里的水分,将其带出干燥机。 外加热型吸附式干燥机是一种让少量干燥空气(称为再生气)流过外置的加热器再 吹过需再生的干燥剂层,产生的高温空气会吸出干燥剂里的水分,将其带出干燥机。 外加热型吸附式干燥机另一种是通过鼓风机将普通空气吹过外置在机筒的加热 器,产生的高温空气可吸出干燥剂里的水分,将其带出干燥机。此种外加热型吸附式 干燥机不需要消耗压缩空气,即再生气消耗时为 0

ISO8573《一般用压缩空气质量等级》 ( )

ISO8573《一般用压缩空气第一部分污染物和质量等级》

表 1 最大粒子尺寸和浓度 等级 1 2 粒子尺寸 um 0.1 1 浓度 mg/m3 0.1 1 表 4-1 推荐一级典型应用的质量等级 应用 固体颗粒 3 4 4 4 2 2 4 2 4 4 4 1 4 4 3 4 典型质量等级 水 5 6 6 6 6 3 6 6 3 5 3 1 5 5-2 3 3-2 6 油 3 5 5 4 3 2 5 1 5 5 3-2 1 5 5 3 1 5

空气搅拌 制鞋制鞭机 3 5 5 制砖、制玻璃 4 15 8 机 5 40 10 零件清洗 注:粒子尺寸决定于过滤比 BN=20,绝对压 颗粒产品输送 力 1bar,温度 20℃,相对蒸汽压力 0.6,就注 粉状产品输送 铸造机械 意在高于大气压时,污染相对增高,就规定 食品饮料加工 测量办法。 机动工具 采矿 包装和纺织机 表 2 压力露点(最大值) 械 摄影胶片生产 等级 压力露点℃ 公共土木建筑 1 -70 2 3 4 5 6 -40 -20 +3 +7 10 应用 空气轴承 控制仪表 气流动向 气缸(往复式) 气缸(回转式) 表 3 最大含油量 等级 1 2 3 4 mg/m3 0.01 0.1 1.0 5 (重型空气马达) (轻型空气马达) (空气透平) (工业手动工具) 方向控制阀 射流 射流探测器 逻辑运动元件 凿岩机 喷砂 喷涂(漆) 焊机

表 4-2 典型零件质量等级 典型质量等级 固体颗粒 2 2 3 4 3 2 4 2 2 4 2 3 4 水 3 2 3 6-1 3-1 2 5-6 2-1 2-1 6 3 2 6 油 3 3 5 5 2 3 5-4 2 2 4 3 3 5

7 不规定 注:当要求更压力露点时,必须特别指是, 此标准的最后精度通常满足 ISO7183 要求, 推荐的最大水含量将随着压缩空气预计的使 用场所变化。

5 25 注:1bar(绝对压力)20℃。相对蒸汽压力

气动仪表 0.6,应当注意,压力高于大气压时,污染物 精密(流量)调节 阀 的浓度会相应增加。无油润滑空压机的排气 一般车间用空

质量受进气和压缩机本身结构的影响,测试 方式的最低精度通常是该极限值的 20%。

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