建筑结构实训心得_范文大全

建筑结构实训心得

【范文精选】建筑结构实训心得

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【专家解析】建筑结构实训心得

【优秀范文】建筑结构实训心得

范文一:建筑结构实训心得 投稿:顾皲皳

建筑结构实训心得

清风拂过,花开鸟语,迎来了实训周;通过本次实训,我收获颇丰,在考虑问题的认识一定要全面,仔细,细心,设计是要想到所有的问题,所有的可能出现的情况,数据,学到了很多知识,特别是建筑模型制作不仅要考虑到建筑上的问题,还应该有美术学上的要求,心理学上的要求,因为人不仅追求物质上的享受,还有精神的“美”心灵上的“道”,所以在设计时,不仅考虑材料的价格,更要时建筑师因“材”施“设”,让人不仅在物质中享乐,精神世界达到“农妇,山泉,有点田嘛”之境,以下是详细理解。

对于框架结构的内力应做合理的计算和处理,这个特别重要;截面尺寸的选择,梁、柱的截面尺寸的选择是框架结构设计的前提,除应满足规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》所要求的取值范围,还应注意尽可能使柱的线刚度与梁的线刚度的比值大于1,以达到在罕遇地震作用下,梁端形成塑性铰时,柱端处于非弹性工作状态而没有屈服,节点仍处于弹性工作阶段的目的。即规范所要求的“强柱弱梁强节点”;梁、柱的适宜配筋率,框架梁的配筋在设计中应掌握“适中”的原则,一般情况下其配筋率宜取0.4%~1.5%框架柱的全部纵向受力钢筋的配筋率宜取1%~3%。另外当梁端的纵向受拉钢筋最小配筋率大于2%时,其箍筋的最小直径应增大2mm。但是无论在何种情况下,均应满足规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》所规定的最大、最小配筋率的要求。另外框架梁的纵向受拉钢筋配筋率,应注意规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》与规范《混凝土结构设计规范GBJ-89》中的区别。规范《混凝土结构设计规范GBJ-89》中梁的纵向受拉钢筋最小配筋率只和框架的抗震等级有关,而在规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》中梁的最小配筋率除和框架的抗震等级有关外,还和混凝土的轴心抗拉强度设计值与钢筋的抗拉强度设计值的比值有关,所以在设计中应依据规范来确定梁的最小配筋;框架柱配筋的调整 框架柱的配筋率一般都很低,有时电算结果为构造配筋,但是实际工程中均不会按此配筋。因为在地震作用下的框架柱,尤其是角柱,所受的扭转剪力最大,同时又受双向弯矩作用,而横梁的约束又较小,工作状态下又处于双向偏心受压状态,所以其震害重于内柱,对于质量分布不均匀的框架尤为明显。,另外也可分别从纵、横两个方向计算后比较同一侧面的配筋,取其较大值,并采用对称配筋的原则。为了满足框架柱在多种内力组合作用下其强度要求,在配筋计算时应注意以下问题:角柱、边柱及抗震墙端柱在地震作用组合下会产生偏心受拉时,其柱内纵筋总截面面积应比计算值增大25%。框架柱的配筋可放大1.2~1.6倍,其中角柱1.4倍,边柱1.3倍,中柱1.2倍。框架柱的箍筋形式应选用菱形或井字形,以增强箍筋对混凝土的约束。另外多层框架电算时常不考虑温度应力和基础的不均匀沉降,当多层框架水平尺寸和垂直尺寸较大以及地基软弱土层较厚或地基土质不均匀时,可以适当放大框架柱的配筋,且宜在纵、横两个方向设置基础梁,其配筋不宜按构造设置,应按框架梁进行设计,并按规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》要求设置箍筋加密区。 框架梁裂缝宽度、斜截面配筋调整

在满足梁柱的截面尺寸和配筋率的情况下,仍需在计算配筋后进行梁的裂缝宽度的验算和满足梁端斜截面“强剪弱弯”条件下的梁端配筋调整。框架梁的裂缝宽度验算往往被工程设计人员忽视,对此应引起我们的注意。影响裂缝宽度的主要因素有两方面,一是构件的混凝土强度等级,二是钢筋的级别和直径。由于混凝土等级与钢筋的级别有一定的“依赖关系”,因此对于普通的混凝土构件,混凝土的高等级对减小梁的裂缝宽度影响不大,一般情况下宜采用加大梁的配筋率或增大梁的截面尺寸的方法来减小梁的裂缝宽度。另外需注意在利用计算机辅助软件进行结构建模中的荷载输入时,一定要将恒、活载数值分开输入,以便进行内力组合和裂缝宽度的计算,不要贪图省事而将恒、活载合并输入,以防止梁、柱内力计算错误,致使所绘制的施工图不能使用。梁端斜截面的配筋调整;框架结构设计中,宜满足在地震作用下框架梁的梁端斜截面受弯承载力的规范要求,即“强剪弱弯”。在具体设计和梁配

筋调整时,可采用以下方法:①不放大梁端负弯矩钢筋而加大梁的跨中受力钢筋(一般放大

1.1~1.3倍);②梁端箍筋的直径可增加2mm;③支座处尽量不设置弯起钢筋,宜利用箍筋承受支座剪力。

在框架结构中不允许采用两种不同的结构型式,楼、楼梯间、局部突出屋顶的房间,均不得采用砖墙承重。因为框架结构是一种柔性结构体系,而砖混结构是一种刚性结构。为了使结构的变形相互协调,不应采用不同结构混合受力;加强短柱的构造措施:在工程施工过程中顶棚可能要吊顶或其它装修,甲方为了节约开支,往往要求柱间填充墙不到顶或者是在墙上任意开门窗洞口,这样往往会造成短柱。由于短柱刚度大,吸收地震作用使其受剪,当混凝土抗剪强度不足时,则产生交叉裂缝及脆性错断,从而引起建筑物或构筑物的破坏甚至倒塌。所以在设计中应采取如下措施:①尽量减弱短柱的楼层约束,如降低相连梁的高度、梁与柱采用铰接等;②增加箍筋的配置,在短柱范围内箍筋的间距不应大于l00mm,柱的纵向钢筋间距≤150mm;③采用良好的箍筋类型,如螺旋箍筋、复合螺旋箍筋、双螺旋箍筋等。

由于建筑的需要,有时需要框架梁外挑,且梁下设置钢筋混凝土柱。在柱的内力和配筋计算中,有些设计人员对其受力概念不清,误认为此柱为构造柱,并且其配筋为构造配筋,悬臂梁也未按计算配筋,这样有可能导致水平荷载作用下承载力不足,为事故的发生埋下隐患.实际上,在结构的整体计算中,此柱为偏心受压构件,柱与梁端交接处类似于框架梁、柱节点,应考虑悬臂梁梁端的协调变形。所以对于此柱应作为竖向构件参与结构的整体分析,并且柱与梁端交接处应按框架梁、柱的节点处理;在计算单榀框架的内力时,应注意底层框架柱的计算高度和箍筋加密区高度在规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》~《混凝土结构设计规范GBJ-89》中的区别:规范《混凝土结构设计规范GBJ-89》要求底层柱遇有刚性地面时,除上端箍筋加密外,在刚性地面上、下各500mm范围内也应加密,而在规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》中规定除满足以上条件外,还应满足柱根不小于柱净高1/3范围内箍筋加密的要求;在设计框架结构和裙房时,高低跨之间不要采用主楼设牛腿、低层屋面或楼梯梁搁在牛腿上的做法,也不要用牛腿托梁的方式作为防震缝。因为在地震时各单元之间,尤其是高低层之间的震动情况不同,连接处很容易压碎、拉断。因此,凡要设缝,就要分得彻底,凡不设缝,就要连接牢固,绝不能似分非分,似连非连,否则很容易在地震中破坏。在设计中不得随意加大主筋的面积,或为了简化构造而统一截面设计,以避免造成结构的某些部位相对薄弱。

最后感谢实训时那些给我指出错误的老师。另外实训也给我建筑学上了一课,让我有了新的目标。

范文二:建筑结构实训心得 投稿:朱刕刖

建筑结构实训心得

通过本次实训,我收获颇丰,学到了很多知识,特别是提高了综合分析应用的能力。对于实训内容我有如下见解与发现。

对于框架结构的内力目前多采用计算机辅助软件来进行分析和计算,但是目前有的工程设计人员过分地依赖计算机的计算结果,而缺少独立分析问题、解决问题的能力,致使在一些图纸中出现不必要的问题,为以后事故的发生埋下隐患。

1截面尺寸的选择

梁、柱的截面尺寸的选择是框架结构设计的前提,除应满足规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》所要求的取值范围,还应注意尽可能使柱的线刚度与梁的线刚度的比值大于1,以达到在罕遇地震作用下,梁端形成塑性铰时,柱端处于非弹性工作状态而没有屈服,节点仍处于弹性工作阶段的目的。即规范所要求的“强柱弱梁强节点”。

2梁、柱的适宜配筋率

框架梁的配筋在设计中应掌握“适中”的原则,一般情况下其配筋率宜取0.4%~1.5%框架柱的全部纵向受力钢筋的配筋率宜取1%~3%。另外当梁端的纵向受拉钢筋最小配筋率大于2%时,其箍筋的最小直径应增大2mm。但是无论在何种情况下,均应满足规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》所规定的最大、最小配筋率的要求。

另外框架梁的纵向受拉钢筋配筋率,应注意规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》与规范《混凝土结构设计规范GBJ-89》中的区别。规范《混凝土结构设计规范GBJ-89》中梁的纵向受拉钢筋最小配筋率只和框架的抗震等级有关,而在规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》中梁的最小配筋率除和框架的抗震等级有关外,还和混凝土的轴心抗拉强度设计值与钢筋的抗拉强度设计值的比值有关,所以在设计中应依据规范来确定梁的最小配筋。

3框架柱配筋的调整

框架柱的配筋率一般都很低,有时电算结果为构造配筋,但是实际工程中均不会按此配筋。因为在地震作用下的框架柱,尤其是角柱,所受的扭转剪力最大,同时又受双向弯矩作用,而横梁的约束又较小,工作状态下又处于双向偏心受压状态,所以其震害重于内柱,对于质量分布不均匀的框架尤为明显。

因此应选择最不利的方向进行框架计算,另外也可分别从纵、横两个方向计算后比较同一侧面的配筋,取其较大值,并采用对称配筋的原则。为了满足框架柱在多种内力组合作用

下其强度要求,在配筋计算时应注意以下问题:

(1)角柱、边柱及抗震墙端柱在地震作用组合下会产生偏心受拉时,其柱内纵筋总截面面积应比计算值增大25%。

(2)框架柱的配筋可放大1.2~1.6倍,其中角柱1.4倍,边柱1.3倍,中柱1.2倍。

(3)框架柱的箍筋形式应选用菱形或井字形,以增强箍筋对混凝土的约束。

另外多层框架电算时常不考虑温度应力和基础的不均匀沉降,当多层框架水平尺寸和垂直尺寸较大以及地基软弱土层较厚或地基土质不均匀时,可以适当放大框架柱的配筋,且宜在纵、横两个方向设置基础梁,其配筋不宜按构造设置,应按框架梁进行设计,并按规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》要求设置箍筋加密区。

4框架梁裂缝宽度、斜截面配筋调整

在满足梁柱的截面尺寸和配筋率的情况下,仍需在计算配筋后进行梁的裂缝宽度的验算和满足梁端斜截面“强剪弱弯”条件下的梁端配筋调整。

4.1影响裂缝宽度的因素和调整的办法

框架梁的裂缝宽度验算往往被工程设计人员忽视,对此应引起我们的注意。影响裂缝宽度的主要因素有两方面,一是构件的混凝土强度等级,二是钢筋的级别和直径。由于混凝土等级与钢筋的级别有一定的“依赖关系”,因此对于普通的混凝土构件,混凝土的高等级对减小梁的裂缝宽度影响不大,一般情况下宜采用加大梁的配筋率或增大梁的截面尺寸的方法来减小梁的裂缝宽度。另外需注意在利用计算机辅助软件进行结构建模中的荷载输入时,一定要将恒、活载数值分开输入,以便进行内力组合和裂缝宽度的计算,不要贪图省事而将恒、活载合并输入,以防止梁、柱内力计算错误,致使所绘制的施工图不能使用。

4.2梁端斜截面的配筋调整

框架结构设计中,宜满足在地震作用下框架梁的梁端斜截面受弯承载力的规范要求,即“强剪弱弯”。在具体设计和梁配筋调整时,可采用以下方法:①不放大梁端负弯矩钢筋而加大梁的跨中受力钢筋(一般放大1.1~1.3倍);②梁端箍筋的直径可增加2mm;③支座处尽量不设置弯起钢筋,宜利用箍筋承受支座剪力。

4.3在电算中合理、准确运用弯矩的调幅

规范规定只有在竖向力作用下梁端弯矩可调幅,水平力作用下梁端弯矩不允许调幅,因此在计算时必须先将竖向荷载作用下的梁端弯矩调幅后,再将水平荷载产生的梁端弯矩叠加。在此可采用两种方法:一是将梁端的固定弯矩调幅后,再进行力矩分配;二是将由力矩分配法算得的梁端负弯矩直接乘以调幅系数。

5框架结构设计中应注意的其它问题

(1)在框架结构中不允许采用两种不同的结构型式,楼、电梯间、局部突出屋顶的房间,均不得采用砖墙承重。因为框架结构是一种柔性结构体系,而砖混结构是一种刚性结构。为了使结构的变形相互协调,不应采用不同结构混合受力。

(2)加强短柱的构造措施:在工程施工过程中顶棚可能要吊顶或其它装修,甲方为了节约开支,往往要求柱间填充墙不到顶或者是在墙上任意开门窗洞口,这样往往会造成短柱。由于短柱刚度大,吸收地震作用使其受剪,当混凝土抗剪强度不足时,则产生交叉裂缝及脆性错断,从而引起建筑物或构筑物的破坏甚至倒塌。所以在设计中应采取如下措施:①尽量减弱短柱的楼层约束,如降低相连梁的高度、梁与柱采用铰接等;②增加箍筋的配置,在短柱范围内箍筋的间距不应大于l00mm,柱的纵向钢筋间距≤150mm;③采用良好的箍筋类型,如螺旋箍筋、复合螺旋箍筋、双螺旋箍筋等。

(3)由于建筑的需要,有时需要框架梁外挑,且梁下设置钢筋混凝土柱。在柱的内力和配筋计算中,有些设计人员对其受力概念不清,误认为此柱为构造柱,并且其配筋为构造配筋,悬臂梁也未按计算配筋,这样有可能导致水平荷载作用下承载力不足,为事故的发生埋下隐患.实际上,在结构的整体计算中,此柱为偏心受压构件,柱与梁端交接处类似于框架梁、柱节点,应考虑悬臂梁梁端的协调变形。所以对于此柱应作为竖向构件参与结构的整体分析,并且柱与梁端交接处应按框架梁、柱的节点处理。

(4)在计算单榀框架的内力时,应注意底层框架柱的计算高度和箍筋加密区高度在规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》~《混凝土结构设计规范GBJ-89》中的区别:规范《混凝土结构设计规范GBJ-89》要求底层柱遇有刚性地面时,除上端箍筋加密外,在刚性地面上、下各500mm范围内也应加密,而在规范《混凝土结构设计规范GB50010-2002》中规定除满足以上条件外,还应满足柱根不小于柱净高1/3范围内箍筋加密的要求。

(5)在设计框架结构和裙房时,高低跨之间不要采用主楼设牛腿、低层屋面或楼梯梁搁在牛腿上的做法,也不要用牛腿托梁的方式作为防震缝。因为在地震时各单元之间,尤其是高低层之间的震动情况不同,连接处很容易压碎、拉断。因此,凡要设缝,就要分得彻底,凡不设缝,就要连接牢固,绝不能似分非分,似连非连,否则很容易在地震中破坏。

(6)在设计中不得随意加大主筋的面积,或为了简化构造而统一截面设计,以避免造成结构的某些部位相对薄弱。

此次,实训可谓收获颇丰。

范文三:建筑结构实训 投稿:于驲驳

建筑结构实训报告

专业 建筑施工与管理

年级 14年秋

姓名 任元波

学号 1451001457391

实习时间:2015年9月10日——2015年9月17日

实习地点:西藏自治区林芝地区八一镇

工程名称:中国联通西藏自治区林芝分公司综合通信楼

实习内容:熟悉土建建筑施工图纸识读;掌握抗震设防砌体工程的结

构要求及施工技术。

2015年9月9日我们进驻工地,并受到工地项目经理刘经理及

管理人员热情接待。本次实训最有意义的是,我们能和工人及管理人

员同吃同住,了解了一线工人及管理人员的辛勤劳动,了解了他们的

工作方法及管理经验,为我们即将走进社会积累了很多实际经验。

刘经理带领我们巡视完工地,介绍完本工程基本情况后,前三天

我们主要工作是熟悉本工程土建施工图纸。在熟悉图纸过程中,工地

技术负责人胥工程师给我们讲:任何一个工程都是一个系统工程,工

程的目的是完成它的使用功能,所以离不开土建、装饰、安装等,在

熟悉图纸时就必须将他们联系起来看,决不能孤立看某一份图纸。作

为工地管理人员必须掌握建筑施工图、结构施工图、暖通、消防、监

控等各部分图纸之间的相互关系,楼层与楼层之间如何联系,在造楼

之前必须自己心中要先有楼。掌握图纸是基础、是关键、是指导工人

施工的根本依据。真不愧是老工程师,句句入情入理经验之谈,受益

颇深。

通信枢纽楼位于西藏自治区林芝地区八一镇滨河大道与白马岗

路交界处。地上主体五层,局部六层,无地下室,建筑主要使用功能

为通信机房、电力电池室及其配套用房;室内外高差0.45米,建筑

高度 1 ~ 8 轴为21.750m(至坡屋面檐口)、 9 ~ 11轴为25.950m,

均采用现浇钢筋混凝土框架-抗震墙结构体系。结构的安全等级: 二级。建筑抗震设防类别:标准设防类(丙类),按8度确定地震作

用,按8度确定抗震措施。

本工程自4月10日动工新建,目前全面进入主体砌筑阶段,砌体材料要求为±0.000以下采用Mu15蒸压灰砂砖(容重≤18KN/m)、M10普通防水砂浆砌筑;±0.000以上采用空心混凝土砌块、Mb5.0砌筑砂浆砌筑; 未注明屋面女儿墙采用Mu15蒸压灰砂砖、M10普通防水砂浆砌筑。砌体施工质量控制等级为B级。(卫生间潮湿地方用M10普通防水砂浆砌筑。)

本工程砌体抗震结构措施要求:

1、 与填充墙连接的混凝土柱(墙),应沿柱(墙)全高每隔500mm

设2φ6拉筋,与圈、过梁

连接的混凝土柱(墙),应

于圈、过梁纵向钢筋处预

埋插筋,锚入柱(墙)内

不小于35d,伸出柱(墙)

外不小于700mm,并与圈、

过梁纵向钢筋搭接,如图。

2、 填充墙长超过5m时,墙顶与梁宜有拉结;墙长超过8m或层高

2倍时,设置钢筋混凝土构造柱(如图),构造柱上下端楼层处40Omm高度范围内,箍筋间距加密为100mm。构造柱与楼面相交处在施工楼面时应留出相应插筋。构造柱钢筋绑完后,应先砌

墙,后浇筑混凝土,在构造柱处,墙体中应留好拉结筋。浇柱

构造柱混凝土前,应将柱根处杂物清理干净,并用压力水,中洗,然后才能浇筑混凝土。

3、 填充墙高超过4m时,墙

体半高宜设置与混凝土

柱(墙)连接且沿墙全长

贯通的圈梁。作法为:内

墙门洞顶处设一道,外墙

窗顶处设一道。内墙圈梁

截面为墙宽×120mm、纵筋4φ10、箍筋φ6@200;外墙圈梁截面为墙宽×120mm,纵筋4φ12、箍筋φ6@200。洞口顶处的圈梁,截面及配筋应不小于洞口相应的过梁。楼梯间和人流通道的填充墙,尚应采用钢丝网砂浆面层加强。

4、 当圈梁为门洞切断时,应在洞顶设置一道不小于被切断的圈梁

截面和配筋的附加圈梁,其配筋尚应满足过梁的要求,其搭接长度应不小于1000mm。当两圈梁高差≤500mm时,圈梁也可沿洞口垂直拐弯

与过梁连成框

架,如图。

5、 填充墙应沿墙

全高每隔500mm

设2φ6水平钢

筋与其两端相交墙体拉结牢,如图。

6、 填充墙砌筑的电梯井筒,四角无框

架柱(剪力墙)处应设置构造柱,截

面取墙厚×200,4φ12,箍筋󰀀φ

6@200;楼层(梁)

之间设置周圈圈

梁(除电梯门所在的墙面外),为截面墙厚×300,纵筋 4φ12 ,箍筋φ6@200。圈梁与圈梁、楼层梁之间的距离不大于2500(客梯),且井道最上端圈梁中心距井道顶板底取500(有机房电梯)、1000(无机房电梯)。电梯门洞上方过梁应与相邻框架、剪力墙或构造柱拉结,过梁截面取墙厚×300,配筋按过梁表跨度分级确定。电梯井筒圈梁、门顶过梁设置、机房相关构件留洞、埋件等,应以电梯厂家提供图为准进行施工。

7、填充墙应在主体结构施工完毕后,由上而下逐层砌筑。或将填充墙砌筑至梁、板底附近,待砌体沉实后再用斜砌法把下部砌体与上部板、梁间用砌块逐块敲紧填实。

在掌握了砌体墙的结构要求后,本次实训最后四天我们天天上工地实地参观学习,本着理论联系实际,实践检验真理唯一标准的态度,请教有经验的工人师傅。比如如何避免梁下口和柱边砌体裂缝:首先梁下砌体必须在其强度达到要求后,等完成其干缩沉降后再对最上的滚砖进行塞砌,滚砖紧靠梁下口,滚砖下口再用砂浆塞紧。柱边拉墙钢筋需安装牢固且间距需同砌块模数相吻合,避免工人在砌筑过程中人为弯折使其松动,另外搭头灰缝必须饱满,这样才能有效的避免裂缝出现。

短短一周实训很快结束了,给我们留下了十分深刻的印象,书本知识最终要转化为看得见摸得着的实物,通过实训让我们模糊零乱的思维慢慢变得渐渐清晰有序了,使即将走进社会的我们心里有底了,感谢热心的朋友及老师,谢谢你们。

2015年9月20日

范文四:建筑结构实训任务 投稿:高顪顫

1.1 钢筋混凝土伸臂梁设计任务书

1.1.1题目:某钢筋混凝土伸臂梁设计

1.1

1.1.2资料:

某支承在砖墙上的钢筋混凝土伸臂梁(图1.1),混凝土强度等级C25,纵向受力钢筋HRB335,箍筋和构造钢筋HPB235,试设计该梁并绘制其配筋详图。 题目号详表1.1。

伸臂梁设计题目号 表1.1

注:l1——梁的简支跨跨度;l2——梁的外伸跨度;q1——简支跨活荷载设计值;

q2——外伸跨活荷载设计值;g——楼面传来的永久荷载设计值。

1.1.3设计内容

1.确定梁的截面尺寸。

2.进行内力(M、V)计算,作内力图。 3.正截面承载力计算,选配纵向受力钢筋。

4.斜截面承载力计算,选配箍筋,根据需要设置弯起钢筋。 5.作抵抗弯矩图,确定受力钢筋的弯起与切断位置。 6.作配筋图,并列出钢筋统计表。 1.1.4设计要求

1.题目中给出四组梁跨尺寸及荷载值,可任选一组数据条件设计。 2.完成计算书一套。

1

3.绘制梁的配筋图及抵抗弯矩图一张A3,比例自拟,铅笔绘制。

4.计算书应字迹工整,符号书写正确,图纸布局合理,线条清晰,线型适当。 5.时间:总时间一周,课余时间完成。

1.2 钢筋混凝土伸臂梁设计指导书

1.2.1 梁的截面尺寸

简支跨 h =l0 /12, b =(1/3~1/2)h 外伸跨 h =l0/6, b =(1/3~1/2)h 1.2.2 梁的内力及内力图

1.荷载计算:注意恒载g包括梁的自重在内。 2.梁的内力及内力包络图 恒载作用位置(图

1.2)

图1.2

活载作用位置之一(图

1.3)

图1.3

活载作用位置之二(图

1.4)

图1.4

活载作用位置之三(图1.5)

2

图1.5

按(1)+(2),(1)+(3),(1)+(4)三种组合情况绘制内力图及内力包络图。 1.2.3 截面尺寸复核

当hw/b ≤4时,应满足V≤0.25fcbh0βc 当hw/b ≥6时,应满足V≤0.2fcbh0βc 当4<hw/b<6时,按直线内插法取用。 否则,应増大截面尺寸或提高混凝土强度等级。 1.2.4正截面承载力计算

1.根据弯矩包络图,确定AB跨控制截面位置。 2.根据弯矩包络图,确定B支座负弯矩区段长度。 3. 配筋计算:见表1.2。

纵向受力钢筋计算表 表1.2

1.2.5 斜截面承载力计算,见表1.3。

3

腹筋计算表 表1.3

1.2.6 钢筋布置及抵抗弯矩图的绘制

1.作弯矩包络图,即将已求得的内力图按相同比例叠画在同一图形上。

2.确定弯起钢筋的弯起位置,靠近支座的第一排弯起钢筋的上弯点距支座边缘的距离可取为50 mm。 3.确定纵向受力筋切断位置,注意简支跨内下部纵向受拉钢筋不得切断。 1.2.7绘制梁的配筋图

1.按比例画出梁的纵剖面和横断面配筋图形。

2.画出每种规格钢筋在纵、横断面上的位置并对钢筋进行编号,钢筋直径、强度、外形、尺寸完成相同时,采用同一编号。

3.画出各钢筋的形状,并计算出各钢筋长度,列出钢筋统计表。 4.设计说明,主要说明计算书及图纸中未尽事项。

4

范文五:建筑结构实训 投稿:黄緎総

建筑结构实训

《建筑结构实训》

楼盖类型、现浇单向板肋型楼盖、现浇双向板盖、雨棚、楼梯等结构设计

1、 现浇单向板肋型楼盖设计计算 1.1 材料与尺寸

楼板采用I级钢筋,C30混凝土现浇,四边与圈梁整体浇筑,因n=l2/l1=6/3.9=1.54 <2,故按四边固定双向板设计,进深尺寸l2=6m,开间尺寸l1=3.9m,板厚h=l20mm。 1.2 荷载计算

水泥楼面设计值 1.2×1.65=1.98kN/m2

现浇楼板l20厚设计值 1.2×0.10×25=3.00kN/m2 楼面可变荷载设计值 1.4×2.0=2.80kN/m2 合计 q=7.78kN/m2 1.3 配筋

根据长宽比n=l2/l1=6/4.5=1.54<2,判断该板属于双向板。 据n=1.54,查《建筑结构》“双向板系数”得

-3

=0.70 β=1.9 k=8.21×10 并取弯矩折减系数为=0.8,板的有效高度为h01=120-20=100mm。

As1=ql2/k1h0=0.8×7.78×3.92/8.21×10-3×100=115.3mm2/m 选Φ8@200(As=251mm2)。

As2=a As1=0.7×115.3=80.7mm2/m 选Φ8@250(As=201mm2)。

AsⅠ=β As1=1.9×115.3=219mm2/m 选Φ8@200(As=251mm2)。

AsⅡ=aβAs1=0.7×1.9×153.3=153.3mm2/m

选Φ8@250(As=201mm2)。

双向板配筋示意图

其它房间楼板结构的计算方法与以上相同。

2、现浇雨棚计算设计

设计对象是首层两侧旁门上的雨棚板及雨棚梁。计算简图见附图。

雨棚板及雨棚梁计算简图和配筋图

1、雨棚板计算设计 (1)材料;

材料选用钢筋Ⅰ级,fy=210 N/m2,混凝土强度等级为C20,fc=9.6N/mm2,ft=1.10N/mm2。

(2)尺寸:

雨棚板悬挑长度 l=1.2m=1200mm 雨棚板宽 b=2.1m=2100mm 根部板厚按[h=(1/12)l0计] h=1200/12=100mm

端部板厚 hd=60mm

雨棚梁尺寸 bh=2400mm×400mm (3)荷载。

雨棚板端部作用施工荷载标准值,沿板宽每米Pk=1kN/m,板上永久荷载标准值: 板上20mm防水砂浆 0.02×20=0.4kN/m2 板重(按平均80mm厚计) 0.08×25=2.0kN/m2 板下20mm水泥砂浆 0.02×20=0.4kN/m2 合计 qk’=2.8kN/m2 取板宽1m计算,则

qk=2.8kN/m2×1=2.8kN/m2

(4)内力。

固定端截面最大弯矩设计值:



M=qkl2G +pklq =×2.8×1.22×1.2+1.2×1.4

=4.1kN·m

(5)配筋。

查《建筑结构设什实用手册》选h=100列,当M=4.55 kN·m时,需钢筋面积As=280mm2。 选Φ8@180,(As=279mm2),将钢筋置于板的上部,并伸入支座内不小于30d=30×8=240mm[注:30d查《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》表6.1.4“纵向受拉钢筋的最小锚固长度”而得,选分布钢筋选Φ6@250。 2.雨棚梁计算设计

(1)计算雨棚梁的弯矩和剪力设计值。 ①荷载设计值;

雨棚梁净跨为1.2m,计算跨度按2.5m计算。

1

雨棚梁上墙体线荷载设计值,按取高度为三分之-净跨范围内墙重的原则计算,即 l0

3

1

=×2.4=0.8m范围内的墙重,于是墙重设计值为: 3

1.2×0.8×7.61=7.31kN/m

雨棚板传来的线荷裁设计值为

Gqk’b+qPk=1.2×2.8×1.20+1.4×1=5.43kN/m 雨棚梁上线荷载设计值为:

q=7.31+5.43=12.74kN/m

②弯矩:

雨棚梁设计弯矩设计值为

①计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值为:

11

M=ql2 =×12.74×2.52=9.95KNm

88

②剪力

11

V=ql0=×12.74×2.4=15.29kN

22

(2)计算雨棚梁设计弯矩设计值为

①计算由板上均布荷载在梁的单位长度上产生的力偶设计值。

1.200.36

mq=Gqk’lz=1.2 ×2.8×=3.15KN·m/m

2其中,qk’lz是将面荷载变为线荷载,Z为力偶臂。

②计算由板端施工集中线荷裁在梁的单位长度上产生的力偶设计值:

0.36

Mp=QPkz=1.4×1×(1.20+)=1.93kN·m/m

2

③计算作用在梁上的总力偶设计值:

m=3.15+1.93=5.08 kN·m/m

④计算在雨棚支座截面内的最大扭矩设计值,

11

T=ml0=×5.08×2.4=6.096KN=6.096×106N·mm

22

(3)校核雨棚梁截面尺寸。 ①计算雨棚梁受扭塑性抵抗矩:

根据《混凝土结构设汁规范(GBJ50003—2001)》中式(4.3.2-1),矩形截面爱扭塑性抵抗矩Wt

2402b2

Wt=(3h-b)=(3×360-240)=8.064×106mm2

66

②计算梁的有效高度,

h=h0-35=240-35=205mm

③校核截面尺寸:根据《混凝土结构设汁规范(GBJ50003—2001)》的规定,判断截面尺寸满足要求。由于

VT15.291036.0961062

+=+=0.963N/mmbh0Wt3608.064106

<0.25fc=0.25×9.6=2.4 N/mm2

故截面尺寸满足要求。

(4)确定是否考虑剪力的影响。

根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的规定进行判断。由于 V=15290N<0.035fcbh0=0.035×10×360×205=25830N 故不需考虑剪力的影响。

(5)确定是否考虑扭矩的影响。

根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的规定进行判断。 T=6096000N>0.175ftWt=0.175×1.1×8064000=1552320N 故需考虑扭矩的影响。

(6)确定是否进行剪扭承载力计算。

根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的要求进行判断。由于

VT15.291036.096106

+=+=0.963N/mm2

6

bh0Wt3608.06410

<0.7ft=0.7×1.1=0.77 N/mm2

故需进行剪扭承载力验算。

(7)计算箍筋。

①计算剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数βt;

根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》计算-般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数βt,按第4.3.6条的规定,βt大于1.0时取βt=1.0。 βt =

1.51.5

= =1.32>1.0 t15.291038.064106

10.510.5

Tbh06.096106360205

故取βt=1.0。

②计算单侧受剪箍筋数量:

根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001》的规定计算单侧受剪箍筋数量。

nAsv1

V=0.07×(1.5-βt)fcbh0+1.5fyvh0

s

2Asv1

15290=0.07×(1.5-1.0) ×9.6× 360× 205+1.5×210× 205

s

Asv1

=-0.192 s

Asv1

取=0,即不需考虑剪力的影响。

s

③计算单侧受扭箍筋数量:

根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)》的规定计算单侧受剪箍筋数量。

T=0.35

tftwt+1.2 6.096×106=0.35×1.0×1.1×8.064×106+1.2

Ast1

=0.184mm2/mm s上式中受扭构件纵向钢筋与箍筋的配筋强度比是根据经验取=1.2。

上式中的截面核心部分的面积Acor按下式计算:

Acor=bcorhcor=(240-2×25)×(360-2×25)=5890 mm2

④计算单侧箍筋的总数量并选用箍筋:

A'sv1Asv1Ast1

=+=0+0.184=0.184mm2/mm sss2

选用箍筋Φ8,A'sv1=50.3mm,则其间距为

50.3s==273mm

0.184

取s=100mm。

(8)复核配箍率,

根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003-2001)》中第7.2.10条的规定,在弯剪扭构件中箍筋的配筋率应不小于最小配筋率sv,min,sv,min=0.02a于是

a=1+1.75(2×1-1)=2.75

sv,min=0.02×2.75×9.6=0.0025

210

按所选的箍筋Φ8@100计算配筋率为

250.3nAsv1

sv===0.0028>sv,min=0.0025

360100bs

满足最小配筋率的要求。 (9)计算受扭纵筋。

根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的规定,将上述计算的单侧受扭箍筋数量Asv1代入式=

fsAst1s

,即可求得受扭纵向钢筋的截面面积Ast1,其中截面核心部分

fyvAst1cor

fc

,其中a=1+1.75(2βt-1),fyv

的周长cor按下式计算:

cor=2(bc0r+hc0r)=2[(360-2×25)+(240-2×25)]=l000mm 于是

Ast1=

fyvcorAst1

fy

s

1.22101000

×0.184=221 mm2

210

(10)校核受扭纵筋率

根据《混凝土结构设计规范(GBJ50003—2001)》的规定。在弯剪扭构件中,纵向钢筋的配筋率应不小于最小配筋率tl,min,tl,min=0.08(2βt-1) tl,min=0.08×(2×1-1)×

fc

,于是 fyv

9.6

=0.00367 210

按上述纵向钢筋的用量Ast1=22lmm2,计算实际配筋率为

221Ast1

==0.0026<tl,min=0.00367 tl=

360240bh

不满足构造要求。现选6Φ10,Ast1=471mm2,上下各布置3根d=10mm的钢筋,这时的配筋率为

471Ast1

tl===0.00548>tl,min=0.00367

360240bh

满足要求。

(11)计算受弯纵筋的截面面积。

根据弯矩设计值M=9.95kN·m,C20混凝土,I级钢筋,截面尺寸bh=360×240mm,有效高度为h0=205mm,按正截面受弯承载力计算纵向受弯钢筋用量。 先计算截面抵抗矩系数as

9.95106

==0.06<asb=0.426 as=22

11360205fcmbh0

M

按公式计算内力臂系数s:

1

(1=0.0969 2于是

s9.95104M

As===238 mm2

fysh02100.0969205

选用雨棚梁下部纵向钢筋的总面积应为

339(3Φ12)+238=557mm2 故选3Φ18,As=763mm2。 (12)绘雨棚梁配筋图。 雨棚梁配筋图详见附图。 3、现浇楼梯计算设计

现浇板式楼梯尺寸布置及装修做法见附图3—7,其中楼梯板计算跨度2.43m,板厚100mm,休息平台净跨1.2m,板厚100mm,平台梁截面尺寸bh=200mm×400mm,楼梯开间2.4m,楼梯宽1.03m,楼梯采用金属栏杆,选用材料为C20混凝土,I级钢筋,根据《建筑结构荷载规范(GBJ50003—2001)》,住宅楼楼梯荷载标准值取为2.5kN/m2。 1.楼梯板(TB1)计算设计 (1)计算荷载设计值:

取-个踏步宽300mm为计算单元,板厚100mm,现计算板宽1.03m范围的荷载设计值。踏步板自重(附图3-7c部分A):

0.1120.2621 (×0.3×1.03×25)×1.2× =8.14KN/m

20.3

踏步地面重(附图3-7c部分B):

(0.3+0.15)×0.02×1.03×20×1.2×底板抹灰重(附图3-7c部分C):

1

=1.04 kN/m 0.3

1

=0.67kN/m 0.3

栏杆重: 0.10×1.2=0.12kN/m 人群荷载: 2.0×1.03×1.4=4.06kN/m 14.03kN/m (2)配筋:

11

Mmax=ql2 =×14.03×3.52=21.48kN·m

8821.48

每米宽弯矩设计值为M==14.8kN·m/m

1.45

2

查《建筑结构设什实用手册》,选h=100mm列,当Mu=14.80kN·m时,需钢筋面积As=1000mm,选受力纵向钢筋Φ12@100(As=1131mm2),分布钢筋Φ6@250。

由于踏步板与平台粱整体现浇,TLl和TL2对TBl有一定的嵌固作用,因此,在板的支座配置Φ6@200负弯矩构造钢筋,以防止平台梁对板的弹性约束而产生裂缝,其长度为四分之一踏步板的净跨,即

(0.336×0.02×1.03×17) ×1.2×

1

l0=0. 25×(3500-200) =825mm。 4

2.休息平台板(TB2)计算设计

(1)计算荷载设计值: 取平台板宽lm为计算单元 平台板自重 1.2×0.10×25=3.00kN/m 平台板面层重 1.2×0.02×20=0.43kN/m 底板抹灰重 1.2×0.02×l 7=0.4lkN/m 人群荷载 1.4×2.0=2.8kN/m (2)配筋:

平台板计算跨度为l0=1.8+0.5×(0.15+0.20)=1.975m

11

Mmax=ql2 =×6.64×1.9752=3.24kN·m

88

查《建筑结构设计实用手册》,选h=l00mm列,当Mu=3.92 kN·m时,需钢筋面积As=240mm2,选受力纵向钢筋Φ8@200(As=251mm2),分布钢筋Φ6@250。

由于平台板与平台梁整体现浇,TLl和TL3对TB1有-定的嵌固作用,因此。在板的支座配置

1

Φ6@200负弯矩构造钢筋,其长度为l0=0.25×1800=450mm。

4

3.平台梁(TL1)计算设计 (1)计算荷载设计值:

平台梁截面尺寸为bh=200mm×400mm,C20混凝土,受力纵向钢筋Ⅱ级,箍筋Ⅰ级。

14.033.50

踏步板传来荷载 =12.28kN/m 2.02.0

1.8

平台传来荷载 6.64×[+0.20] =7.30kN/m

2.0

平台梁自重 1.2×0.2×(0.40-0.10)×25=1.80kN/m 梁侧抹灰重 1.2×0.02×2×0.4×1.7=0.33kN/m

21.71kN/m (2)配筋:

确定平台梁计算跨度: l0=ln+a=3.06+0.24=3.3m l0=1.05ln=1.05×3.06=3.21m 取计算跨度l0=3.21m。

11

Mmax=ql2 =×21.71×3.212=27.96kN·m

88

V=ql0=×21.71×3.06=33.22kN

22

查《建筑结构设计实用手册》,选h=400mm列,当Mu=34.81kN·m时,需钢筋面积As=329mm2,选受力纵向钢筋3Φ16(As=603mm2)。 查《建筑结构设计实用手册》选bh=200mm×400mm行,当Vu=33.22kN时,选箍筋Φ6@200。

楼梯计算简图及配筋图

楼梯计算简图及配筋图

范文六:建筑结构实训 投稿:潘屒屓

《建筑结构》作业一

1.现浇楼盖的结构形式有哪几种?

答:现浇楼盖得结构形式有肋形楼盖、井式楼盖、密肋楼盖和无梁楼盖。

2.何谓单向板?何谓双向板?如何区分?

对于四边支承的板,当长短边之比超过某一数值时,可认为全部荷载都通过短边传递,忽略长跨方向的弯矩,这种板叫单向板。

当长短跨之比l2/l13时,应按沿短边方向受力的单向板计算;

当长短跨之比l2/l13时,应按双向板计算;

当长短跨之比2l2/l13时,宜按双向板计算;当按单向板计算时,应沿长边方向布

置足够数量的构造钢筋。

3.截面活载最不利布置原则是什么?

1)求某跨跨中最大正弯矩时,首先在该跨布置活载外,然后隔跨布置。

2)求某支座截面最大负弯矩或最大剪力时,首先在该支座左右跨布置活荷载,然后隔跨布置。

3)求某跨跨中最小弯矩时,则该跨不布置活荷载,然后隔跨布置。

4.用塑性理论.如何计算多跨连续梁板的支座弯矩和跨中弯矩?

当考虑塑性内力重分布时,板的弯矩应按下式计算:

M(gq)l0 2

α为板的弯矩系数,边跨跨中为1/11,边支座为-1/11,中间跨中为1/16,中间支座为-1/14 5.采用调幅法必须满足哪些条件?

1) 弯矩的调幅幅度不应大于30%;

2) 为了保证塑性铰有足够的转动能力,要求混凝土的相对受压区高度ξ不应大于0.35;

3) 构件在塑性内力重分布的过程中。不发生其他脆性破坏,如斜截面受剪破坏,钢筋锚固破坏。

6.均布荷载作用下单块四边支承双向板的弯矩如何计算(弹性理论)?

根据板的边界条件,查表,得出弯矩系数,按下列公式计算

m1表中系数×(gq)l1 2

m2表中系数×(gq)l12

m1,m2----平行于l1方向,l2方向板中心点单位板宽内的弯矩;

l1--短跨方向的计算跨度;

7.均布荷载作用下连续四边支承双向板的弯矩如何计算(弹性理论)?

采用一定原则将多区格板中的每区格等效为单区格板,然后查表计算。

1)支座的最大负弯矩

将活荷载满布。这时中间支座为固定边,因而内区格可按四边固定的单跨双向板计算其支座弯矩;边区格的内支座按固定考虑,外边界支座则按实际情况考虑。

2)跨中最大弯矩

活荷载按棋盘式布置。

内区格在q/2下按四边简支求跨中弯矩,在 g+q/2下按四边固定求跨中弯矩,然后叠加。 边区格板的边支座按实际情况考虑。

8.双向板的截面有效高度如何取值?

双向板短跨方向钢筋应放在长跨方向钢筋的外侧,以充分利用板的有效高度。

在初估时,短跨方向h0h20mm,长跨方向h0h30mm

9.对四周有梁的双向板,哪些弯矩可以折减?折减多少?

1)中间区格板的跨中截面弯矩及中间支座截面的计算弯矩值应予以折减。

2)楼板角区格不予以折减;

3)边区格的跨中截面及楼板边缘算起的第二支座:当

1.5lb

l2时,折减系数为0.9。 lb1.5,折减系数为0.8。

10.钢筋混凝土现浇楼盖设计的一般步骤是什么?

1)初估截面尺寸

2)简化计算简图

3)统计荷载

4)内力计算

5)截面配筋

11.单向板中有哪些钢筋?各起什么作用?

1)受力钢筋:承受弯矩

2)构造钢筋:承受长边方向的弯矩,承受温度变化产生的内力;固定受力筋的位置。

《建筑结构》作业二

1.按施工法方法不同,楼梯可分为哪几种?

现浇和装配式。

2.按结构受力状态分.楼梯分哪几种?

梁式、板式、折板悬挑式、和螺旋式。

3.现浇梁式和板式楼梯的优缺点各是哪些?何时采用梁式楼梯?何时采用板式楼梯?

1)当梯段较长时,比板式楼梯经济,结构自重小,广泛应用在办公楼、教学楼等建筑中。缺点是:施工不便,另外当梁尺寸较大时,外形显得笨重。

2)板式楼梯的优点是下表面平整,因而模板简单,施工方便;缺点是斜板较厚,从而 导致混凝土和钢筋用量增加,结构自重大,所以一般用于梯段跨度小于3m的情况。

4.如何确定梁式和板式楼梯的踏步板厚度?

板式楼梯的梯段斜板厚度一般取跨度的1/30~1/25,通常取100mm~120mm。 梁式楼梯的斜板厚度一般取30~40mm。

5.纯扭构件的破坏形式有哪几种?

少筋破坏、适筋破坏、部分超配筋和超筋破坏。

6.受扭构件的纵筋如何布置?

1)受扭纵筋应按照截面核心周长均匀、对称布置。

2)沿截面周边布置的受扭钢筋的间距不应大于200mm和梁截面的短边边长。

7.试说明L、KL、KJ、GZ、KZ分别代表什么构件。

L—代表梁;

KL—代表框架梁

KJ---代表框架

GZ----代表构造柱

KZ---代表框架柱

8.柱平法施工图的表达方法有哪两种?

列表注写方式和截面注写方式。

9.梁平法施工图的表达方法有哪两种?

平面注写方式和截面注写方式

10.现浇双向板楼盖的设计理论有哪两种?

弹性理论和塑性理论。

11.钢筋混凝土梁正截面有几种破坏形式?各有何特点?

少筋破坏:梁一裂及坏,极限荷载很小,破坏很突然,脆性破坏。

适筋破坏:受拉钢筋首先屈服,然后受压区最外边缘混凝土应变达到极限压应变。破坏前有明显预兆,属于延性破坏。

超筋破坏:受拉钢筋不屈服,受压区最外边缘混凝土应变达到极限压应变。破坏突然。脆性破坏。

12.钢筋混凝土梁斜截面有几种破坏形式?各有何特点?

斜拉破坏:

斜压破坏:

剪压破坏:

13.何谓配筋率?

AS

bh0

1.某四边简支板,长边边长为3m,短边边长为2.1m,板厚为100mm,作用在板上的均布荷载的设计值q16kN/m2,采用的是C25混凝土,HPB235级钢筋,设计该楼板。

解:1) 长短边之比3

2.10.7,为双向板

查表得两个方向的弯矩系数为0.0683,0.0296

单位板宽双向跨中最大正弯矩分别为

m11ql10.0683162.14.819kNm 22

m22ql10.0296162.12.09kNm22

2)h01h201002080mm

h02h301003070mm

3)短跨方向:

sm12

01fcbh4,81910621.011.91000800.063

12s120.0630.13b

s10.510.50.130.935 ASm1fysh04.8191062100.93580306.8mm 2

4)长跨方向

sm21fcbh022.0910621.011.91000700.035

12s120.0350.036b

s10.510.50.0360.982 ASm1fysh02.091062100.98270144.8mm 2

1. 某教学楼楼梯采用板式楼梯,梯段的水平投影长度为3m,梯段的恒荷载标准值为qk10kN/m2,活荷载为qk3.5kN/m2,采用的是C25混凝土,HPB235

级钢筋,设计该楼梯的梯段部分。

解: 1)梯段的斜板厚度

h

梯段上均布荷载设计值

gq1.2101.43.516.9kN/ml030300030100mm

2)弯矩计算

Mmax110(gq)l21

1016.9315.21kNm2

3)配筋计算

sMmax2

01fcbh15.2110621.011.91000800.2

12s120.20.225b

s10.510.50.2250.8875 AS

Mmaxfysh015.211062100.8875801020mm 2

《建筑结构》作业五

1.某楼盖的长×宽为30m×18m,四周墙体厚为240mm,中间柱承重,柱的截面尺寸为300mm×300mm,板伸入墙内120mm ,次梁伸入墙内240mm。

1)楼面做法为:20mm厚水泥砂浆面层;

2)楼面活荷载的标准值为qk6kN/m2;

3)材料采用C25混凝土,梁主筋采用HRB335,板采用HPB235

设计要求:

1)板、次梁内力按塑性内力重分布计算。

《建筑结构》作业六

1.某多跨连续梁如图所示,承受均布荷载的设计值为q7.8kN/m,梁的计算跨度为6m,按塑性理论计算各跨中弯矩和支座弯矩?

解:边跨跨中弯矩为

M1111ql21

117.8625.5kNm2

第一内支座弯矩

MA

1

16111ql21117.8625.5kNm2 中间跨跨内最大正弯矩 M2ql2116

1

147.8617.55kNm2 中间支座的最大负弯矩 MB114ql27.8620.06kNm2

范文七:建筑结构识图实训总结 投稿:魏楀楁

在教师宿舍楼处,我们进行了一次比较全面的实习。对于之前学到的结构类知识,我从中得到了一定的理解。同时,关于平法规范的了解,如何识图以及对结构的认识,我都收获了不少。

“平法” 就是混凝土结构施工图平面整体表示方法。对于梁的平法施工图,它是系在梁平面布置图上采用平面注写方式或截面注写方式表达。梁的平面注写方式包括集中标注和原位标注,集中标注表达梁的通用数值,原位标注表达梁的特殊数值。当集中标注中的某项数值不适用于梁的某部位时,则将该项数值原位标注,施工时,原位标注取值优先。

当梁支座上部纵筋多于一排时,用斜线“/”将各排纵筋自上而下分开。例如:梁支座上部纵筋注写为6(二级钢筋)25 4/2,则表示上一排纵筋为4(二级钢筋)25,下一排纵筋为2(二级钢筋)25。当同排纵筋有两种直径时,用加号“+”将两种直径的纵筋相联,注写时将角部纵筋写在前面等等。

此宿舍楼主要采用框架剪力墙结构,它是框架结构和剪力墙结构两种体系的结合,吸取了各自的长处,既能为建筑平面布置提供较大的使用空间,又具有良好的抗侧力性能。这种结构是在框架结构中布置一定数量的剪力墙,构成灵活自由的使用空间,满足不同建筑功能的要求,同样又有足够的剪力墙,有相当大的刚度。

建筑结构如楼盖是由梁、板等水平方向的构件组成的水平承重结构体系,其基本作用是:

1. 在竖向,直接承受楼盖中梁、板构件及装修面层的重量;承受施加在楼面、屋面上的使用荷载,并传给竖向结构。

2. 在水平方向,把水平力传给竖向结构或分配给竖向结构构件,同时楼盖结构在房屋中起到水平隔板和连接竖向构件的作用,以保证与竖向结构构件空间工作和整体稳定

对于现浇肋梁楼盖结构一般由板、次梁和主梁三种构件组成,在肋梁楼盖结构布置时,首先应根据房屋的平面尺寸、使用荷载的大小以及建筑的使用要求确定承重墙位置和柱网尺寸。

在肋梁楼盖中,柱或墙的间距往往决定了主梁和次梁的跨度,根据设计经验

及经济效果,一般次梁的跨度以4~6m为宜,主梁的跨度以5~8m为宜。

本次实习,时间虽短,但基本达到了为实习目的,进一步完善所学知识将理论与实践相结合的多重目的。

在实习工程中,我了解了房屋建筑结构的相关知识,发觉自己的分析解决问题的能力得到了很好的锻炼和培养,为未来走向工作岗位做好思想准备。此外,通过实习,我开阔了视野,增加了对建筑施工的理性认识,同时给我们后面要学的专业课打下了基础。

范文八:建筑结构实训实施细则 投稿:陆俬俭

西安广播电视大学开放教育

建筑施工与管理专业

建筑结构实训实施细则

西安广播电视大学理工教学部编制

一、《建筑结构实训》课程的有关说明

1.实训的作用

《建筑结构》实训是让学生掌握现浇肋型楼盖的设计,熟练识、读结构施工图。 2.实训的目的和要求

(1)能正确应用结构设计的方法、原理进行现浇楼盖的设计 (2)能正确绘制板、梁的结构施工图 (3)能熟练识、读框架施工图 3.教学方法和教学形式建议

可以采用媒体教学、自学、教师助学、课程大作业等,实训是实践性较强的教学环节,要求学生在自学的基础上,充分利用多种媒体教材进行学习,认真完成规定题目的课程大作业。教师在进行辅导时,应严格要求,注意培养学生的自学能力和严谨细致的工作作风。 4.教学媒体

文字教材:《建筑结构》 实训教材:《建筑结构实训》

二、《建筑结构实训》的学时安排

1.《建筑结构实训》共计2学分,课内学时36。 2.实训学时分配:

三、《建筑结构实训》的内容和要求

(一)教学内容 1、楼盖结构的形式 2、整体式单向板肋形楼盖 (1)结构平面布置。

(2)连续梁、板的内力计算:弹性计算,考虑塑性内力重分布的计算。 (3)截面计算和配筋构造:板、次梁、主梁。 (4)受弯构件的构造要求

3、整体式双向板肋形楼盖的受力特征、弹性和塑性计算方法。 4、楼梯和雨蓬的结构设计要点及构造要求 5、框架的结构施工图内容 (二)教学要求

1、了解常见的楼盖结构形式,了解肋型楼盖的受力特点。

2、了解单向板和双向板的划分,各自的受力特点,了解单向板肋形楼盖的平面布置、主要受力构件截面尺寸的选取,理解塑性内力重分布的概念,掌握单向板肋形楼盖按弹性理论及按塑性内力重分布(弯矩调幅法)的设计计算方法。熟练掌握梁、板的截面设计与构造要求,包括钢筋的截断、弯起和锚固长度的要求。 3、掌握双向板按弹性、塑性理论计算的设计方法。

4、了解楼梯的分类,现浇板式楼梯和梁式楼梯的计算,了解雨蓬设计的内容。熟练识、读楼梯和雨蓬的结构施工图。 5、熟练识、读框架的结构施工图。

四、《建筑结构实训》的最终提交成果及考核方式

1.本课程的终结考核成绩满分100,由3部分组成, 设计书60%,实训报告20%,口试20%。课程指导教师给出成绩,学期末各分校将最终提交成果和成绩单一并报课程责任教师处签字确认.

2.设计书根据建筑结构实训任务书完成.可参考中央电大出版社编《建筑结构实训》教材P12整体式单项板肋型楼盖设计例题。 任务书见附录1, 任务书封面见附录2.

实训报告见附录3.

口试在课程结束后进行,由各办学单位负责组织实施.

3.装订顺序:楼盖设计书封面—设计计算书—实训报告.统一要求A4纸型,装订成册,图纸另附。复印者成绩无效。

五、《建筑结构实训》的教学形式与媒体

1.教学形式有:自学、教师助学、综合练习等。

2.实训是实践性较强的过程,学生在自学的基础上,应充分利用多种媒体教材进行学习,认真完成规定数量的习题作业。

3.教师助学时,要严格要求,注意培养学生的自学能力和严谨细致的工作作风。 4.建筑施工与管理专业《建筑结构实训》课程的主要参考教材为中央广播电视大学出版社出版的《建筑结构实训》和由王铁成主编的《混凝土结构(下)》等。

附录1

西安广播电视大学开放教育

建筑施工与管理专业

建筑结构实训任务书

一、 目的与要求 设计目的

本课程设计的基本目的就是力图使学生在课程设计过程中,对建筑结构理论知识加深理解,在设计过程中对结构的总体知识,对结构体系、结构布置及结构形式有所了解,掌握一般结构的基本原理。学生完成课程设计后,能:① 进行一般混凝土构件的选型与计算并绘制施工图;② 进行梁板结构的受力分析、设计及计算;③ 能解决工程建设过程中一般结构问题。 设计要求

设计一个混凝土结构时,需对其使用要求、材料规格、施工条件以及经济合理等一系列实际问题,进行综合比较,选定合理的好方案。

应逐步掌握和提高综合各种因素进行分析比较的能力,为正确设计打下良好的基础。

注意建筑结构与建筑力学的相同处与不同处。在解决实际工程问题时,要注意理论的适用范围和适用条件,切勿盲目乱用。

在进行本课程设计的过程中,对课堂理论教学内容进行全面的检验,找出薄弱环节,巩固本课程理论教学成果。

要求绘图准确整洁,并要求写仿宋体字。

二、 主要内容

三、 进度计划

四、 设计成果要求

1、写出完整的计算书,要求手写,A4纸型,与封面统一装订成册。打印或者复印者成绩无效。

2、绘制梁格布置与板配筋图于一张3号图上,次梁、主梁配筋图于一张3号图上,铅笔作图或者计算机绘图。复印者成绩无效。

附录2

西安广播电视大学开放教育

建筑施工与管理专业(专科)建筑结构实训

某多层工业建筑

现浇单向板肋型楼盖设计书

姓 名 金 锦 阳 学 号级 别 09秋 指导教师 霍洋菊 分校名称 直属二分校 日 期 日

附录3

西安广播电视大学建筑施工与管理专业建筑结构实训报告一

西安广播电视大学建筑施工与管理专业建筑结构实训报告二

西安广播电视大学建筑施工与管理专业建筑结构实训报告三

西安广播电视大学开放教育建筑施工与管理专业

《建筑结构实训》成绩表

办学单位: 级别: 共 人

范文九:建筑结构实训大作业任务 投稿:金汱汲

一、设计资料:

1.现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计

2.生产车间的四周外墙为承重砖墙,内设钢筋混凝土柱,其截面尺寸为350mm×350mm。 3.荷载:

2

(1). 楼面活荷载:单位为5.5KN/m (2). 楼面面层:水磨石地面0.65KN/m2

2

(3). 楼盖自重:钢筋混凝土容重γ=25KN/m

2

(4). 平顶粉刷:0.25KN/m 4.材料:

(1). 混凝土:C25

(2). 钢筋:主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋,板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级

钢筋

二、楼盖的平面结构布置:

柱网及梁格布置应根据建筑物使用要求确定,因本厂房在使用上无特殊要求,故结构布置应满足实用经济的原则,并注意以下问题。 1、柱网布置可为正方形或长方形。

2、板跨一般为1.7~2.7m,次梁跨度一般是4.0~6.0m,主梁跨度则为5.0~8.0m,同时宜为板跨的3倍(二道次梁)。 3、对于板、次梁和主梁,实际上不宜得到完全相同的计算跨度,故可将中间各跨布置成等跨,而两边跨可布置得稍小些,但跨差不得超过10%。

确定主梁的跨度:边跨5.7m,中跨6.0m。次梁的跨度:边跨2.2 m,中跨为2m。主梁每跨内布置2根次梁,板的跨度为2.2m和2m,楼盖结构平面布置详见(图1)。

楼盖结构平面布置图

二、板的设计(按塑性内力重分布计算): 1、板、次梁、主梁的截面尺寸确定。 (规范)

1

。 l时,满足刚度要求,可不验算挠度)

40

1111

次梁 hc(~)L, b(~)hc。

1218231111

主梁 hz(~)L, b(~)hz。

81423

板厚 hB80mm,(当h

板厚:为了保证刚度,单向板的厚度尚应不小于跨度的1/40(连续板)、1/25(简支板)、

以及1/12(悬臂板)本设计为连续板,按跨度比条件h≥2200/40=55mm对于工业建筑的楼盖板要求h≥80mm,取板厚h=100mm.

次梁:次梁截面高度应满足h=(1/18~1/12)L=6000/18~6000/12=(333~500)mm,取h=400mm.截面宽度取b=(1/3~1/2)h=(133~200)mm取b=200mm.

主梁:主梁的截面高度应满足h=(1/15~1/10)L=6600/15~6600/10=(440~660)mm取h=600mm.截面宽度取b=(1/3~1/2)h=(200~300)mm取=300mm。 2、板的计算简图:

板为多跨连续板,对于跨数超过五跨的等截面连续板,其各跨受荷相同,且跨差不超过10%时,均可按五跨等跨度连续板计算。 当按塑性内力重分布计算时,其计算跨度: 中跨: l0ln=2000-200=1800mm 边跨: l0ln

11

hBlna (a120mm)即: 22

l0=2000+1/2×100=2050mm≤2000+1/2×120=2060mm

三、板的设计(按塑性内力重分布计算):

1、荷载计算:(取1m宽板带计算)

22

面层 0.65kN/m×1m= 0.65kN/m

32

板自重 0.1×25kN/m×1m=2.5kN/m

22

平顶粉刷 0.25kN/m ×1m=0.25kN/m

恒载标准值:gk0.65+2.5+0.25=3.4 kN/m 活载标准值:qk5.5kN/m×1m=5.5 kN/m

2

2

2

恒荷载分项系数取1.2,因为是工业建筑且楼面活荷载标准值大于4.0kN/m所以活荷载分项系数取1.3。于是板的荷载设计值为:

恒荷载设计值: g=3.4kN/m×1.2=4.08kN/m

2

边跨:l01= ln+h/2=2000+100/2=2050mm≤ln+a/2

=2000+120/2=2060mm

因跨度相差小于10%,故可按等跨连续板计算。取1宽作为计算单元 其计算简图图所示:

计算简图

3、内力计算:

用塑性内力重分布理论计算,则有α系数如下:

则有:M1=-MB=(g+q)l01/11=4.29kN/m

2

M2=(g+q)l02/16=2.274kN/m

2

Mc=-(g+q)l02/14=-2.599kN/m

2

4、配筋计算:

计算板边跨跨中的配筋:

已知:h=100mm ,h0=100-20=80mm, C20混凝土 ,fc =9.6 N/mm ,fy=210 N/mm , 1=1

2

2

s

M

=0.0698

1fcbh02

=1-(1-2s)0.5=0.0724

Asbh01fc/fy=264.8mm2

钢筋选用Φ6@100 As283.0mm

2

注:位于次梁内跨上的板带,其内区格四周与梁整体连接,故其中间跨的跨中截面(M2、

M3)和中间支座(Mc)计算弯矩可以减少20%,其他截面则不予以减少。

5、确定各种构造钢筋:

包括分布筋、嵌入墙内的板面附加钢筋,垂直于主梁的板面附加钢筋。 7、绘制板的配筋示意图: 选用分离式配筋。(详图见图2)

三、次梁设计(按塑性内力重分布计算): 1、荷载设计值计算:

2

由板传来恒荷载: 3.4kN/m×2m = 8.16 kN/m 次梁肋自重: 1.2×(0.4-0.1) ×25×0.2 =1.8 kN/m

次梁粉刷重 1.2×(0.4-0.1) ×0.25×2 =0.18 kN/m

小计: g=10.14 kN/m

活荷载设计值: q=7.15×2=14.3 kN/m

设计值总值: g+q= 24.44kN/m

2、确定计算跨度及计算简图。

板的配筋图

当按塑性内力重分布计算,其计算跨度: 中跨: l02ln=6000-250=5750 mm

边跨: l011.025ln1.025(5700250)5586mm≥

lna/25700120300/2240/25550mm

取l01=5550 mm

当跨差不超过10%时,按等跨连续梁计算。 计算简图如下:

计算简图

3、内力计算:

由表12-1 、12-3可分别查的弯矩系数和剪力系数 α值为:

β值为:

其中: M(gp)l0 V(gp)ln

2

弯矩设计值:M1=-MB=(g+q)l01/11=68.438 kN.m

2

M2=(g+q)l022/16=50.503 kN.m

2

Mc=-(g+q)l02/14=-57.718 kN.m 剪力设计值:

VA=0.45(g+q)ln1 =59.719 kN VBl=-0.60(g+q) ln1=-79.625 kN VBr=0.55(g+q) ln2=76.619 kN VC=-0.55(g+q) ln2=-76.619 kN 4、正截面强度计算: 1)、正截面受弯承载力计算:

跨内按T形截面计算,翼缘宽度取值:

1''31''

b'f≤l0=5750/3=1917mm,中跨: 又bf≤b+sn=200+2000-100-100=2000 mm,故取bf=1917mm

3

bf≤l0=5550/3=1850mm,边跨: 又bf≤b+sn=200+2200-150-120=2130 mm,故取bf=1850mm

'

计算边跨跨中配筋:

已知:fc =11.9 N/mm , fy=300 N/mm , 1=1, =0.8

2

2

取as=35 则h0=h-as=400-35=365mm

则1fcbfhf(h0-hf/2)=1.0×9.6×2000×80×(365-80/2)=604.8kN.m>M1 经判断跨内截面均属于第一类T形截面梁

'

'

'

s

M

=0.0289

1fcbh02

=1-(1-2s)0.5=0.0293

As.bfh。fc/fy=634.3 mm2

选用2Φ16+ 1Φ18 As656.5 mm

2

'

次梁正截面受弯承载力计算:

2)、斜截面受剪承载力计算:

斜截面受剪承载力计算包括:截面尺寸的复核,腹筋计算和最小配筋率验算。

验算截面尺寸:hw=h。-hf=285mm, 因hw/b=265/200=1.325<4 截面尺寸按下式验算:

0.25βcfcbh。=0.25×1×9.6×200×365=175.2KN>Vmax=79.625KN 故截面尺寸满足要求. 计算所需配制箍筋。 只配箍筋而不配弯起钢筋

采用φ6双肢箍筋,计算支座B左侧截面.由VCS=0.7ftbho+1.25fyvAsvho/s 可得箍筋间距

s1.25fyvAsvh0/(VBLVc)=231.6 mm

调幅后受剪承载力应加强,粮局部范围内将计算面积增加20%.现调整箍筋间距S=0.8×231.6=185.28 mm,最后取S=150mm 为方便施工,沿梁长不变.

斜截面承载力计算:

表 1-3

验算配筋率下限值:

弯矩调幅后要求的配箍率下限为0.3ft/fyv=0.3×

-3

-3

9.6-3

=1.57×10210

实际配箍率为ρsv=ASV/bs=1.89×10>1.57×10 满足要求 5、根据计算结果和构造要求,绘制次梁配筋示意图。(详图见图3)

次梁配筋

1-12-2

2φ16

4φ163-33φ16

4-45-5

四、主梁设计(内力按弹性理论计算):

1、荷载计算:(为简化计算,主梁自重亦按集中荷载考虑)

次梁传来的荷载: 次梁恒载×主梁间距=10.14×6=60.84 kN

主梁自重: bz(hzhB)×次梁间距×γ=0.3×(0.6-0.1)×2×25×1.2=9.0kN 主梁粉刷重: 2(hzhB)×次梁间距×每平米粉刷层重=2×(0.6-0.1)×2×0.25×1.2=0.6kN

恒载:G=60.84+9.0+0.6=70.44kN

活载:Q次梁活载×主梁间距=14.3×6=85.8kN

2、计算简图:

柱截面350×350,由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多,故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上,其支承长度a=240。 则主梁计算跨度: 中跨:l02=ln

11

b柱b柱=6000 mm (支座中心线之距) 22

边跨:ln1= ln1+(a+b)/2=6305+240/2+350/2=6600 mm 因 0.025ln1=157.625>a/2=120 mm

所以 l01=ln1+(a+b)/2=6600 mm 主梁的计算简图

3、计算主梁的正截面配筋: 弯矩设计值:

弯矩 M=K1GL+K2QL 式中K1 ,K2 由附录7附表7-2中相应栏查得。 1)、主梁的正截面的内力计算: M1的计算:

对于情况①,M1=K1GL =0.240×70.44=111.577kN.m、

主梁弯矩计算表

由此可作出下列几种情况下的内力图:

①+②; ①+③; ①+④; ①+⑤; ①+⑥; ①+⑦; ①+⑧; 将以上各图绘于同一坐标系上,取其外包线,则为弯矩包络图。

4、计算主梁斜截面配筋 1)、计算主梁受到的剪力

剪力设计值 V=K3G+K4Q 式中K3 K4由附录7附表7-2的相应栏内查得 计算如下表

由此可作出下列几种情况下的内力图:

①+②; ①+③; ①+④; ①+⑤; ①+⑥; ①+⑦; ①+⑧; 将以上各图绘于同一坐标系上,取其外包线,则为剪力包络图。

2)、计算主梁的正截面配筋

计算1截面的配筋:

已知:fc=9.6 N/mm fy=300 N/mm 1=1.0 =0.8取as=35 mm 则

2

2

h0=h-as=600-35=565mm 跨内按T形截面计算: 边跨:bf≤

''

l0

/3=6600/3=2200 mm且bf≤b+Sn=300+5700-240/2-300/2=5730 mm

'

取bf=2200 mm

中跨:bf≤

''

l0

/3=6000/3=2000 mm且bf≤b+Sn=300+6000-300=6000 mm

'

取bf=2000 mm

B支座边的弯矩设计值MB=MBmax-V0×b/2=269.79KN.M 经判断都属于第一类T形截面梁.

sM/1fcbh02=0.3464 s=0.5×2s=0.7771

22

AsM/sfyh0=4279.8 mm

钢筋选用4Φ32+2Φ28 As4450mm

2

主梁正截面配筋计算表

2)、计算主梁的受剪箍筋,只配箍筋而不配弯起钢筋

验算截面尺寸:hw=h。-hf=565mm, 因hw/b<4 截面尺寸按下式验算:

0.25βcfcbh。=0.25×1×9.6×300×565=406.8KN>Vmax=203.404KN 故截面尺寸满足要求.看是否用配腹筋

2200

3.89>3 取3 5652000

中a/h03.54>3 取3

565

1.751.75

ftbh01.130056581.572KN297.132KN 131

边a/h0

故需按计算配腹筋

2

采用HPB235级钢筋 fyv210N/mm fc9.6N/mm 采用φ8双肢箍 对于A支座处

2

SfyvAsvh0/(Vu1.75ftbh0/(1))278.5mm 取S=250 mm

配箍率验算:

sv

ASV250.31.1

0.134%sv.min0.240.126% 可以 bs300250210

具体计算如下表

斜截面配筋计算

注:采用双肢箍Φ8@100,在B支座右侧2200 mm范围内须进行箍筋加密,采用双肢箍Φ8@90的箍筋。

5、计算主梁上次梁两侧附加横向钢筋:

次梁传来的集中力FL=64.872+107.25=172.122kn H1=600-400=200 mm

附加箍筋布置范围 s=2h1+3b=2×200+3×300=1000mm

取附加箍筋为Φ8@200双肢, 则在长度S内可布置附加箍筋的排数为m=1000/200+1=6排, 次梁两侧各布置3排,另加吊筋118 ,As254.5 mm

则 2fyAsbsin+mnfyvAsv1=2×300×254.5×0.707+6×2×210×50.3=234.7 KN>FL 6、根据计算结果及构造要求绘制主梁配筋示意图。

2

1 - 1

2 - 23 - 3

4 - 4

5 - 5

范文十:建筑结构实训大作业 投稿:邱縋縌

一、设计资料:

1.现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的设计

2.生产车间的四周外墙为承重砖墙,内设钢筋混凝土柱,其截面尺寸为350mm×350mm。 3.荷载:

2

(1). 楼面活荷载:单位为5.5KN/m (2). 楼面面层:水磨石地面0.65KN/m2

2

(3). 楼盖自重:钢筋混凝土容重γ=25KN/m

2

(4). 平顶粉刷:0.25KN/m 4.材料:

(1). 混凝土:C25

(2). 钢筋:主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋,板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级

钢筋

二、楼盖的平面结构布置:

1、柱网布置可为正方形或长方形。

2、板跨一般为1.7~2.7m,次梁跨度一般是4.0~6.0m,主梁跨度则为5.0~8.0m,同时宜为板跨的3倍(二道次梁)。 3、对于板、次梁和主梁,实际上不宜得到完全相同的计算跨度,故可将中间各跨布置成等跨,而两边跨可布置得稍小些,但跨差不得超过10%。

确定主梁的跨度:边跨5.7m,中跨6.0m。次梁的跨度:边跨2.2 m,中跨为2m。主梁每

楼盖结构平面布置图

二、板的设计(按塑性内力重分布计算): 1、板、次梁、主梁的截面尺寸确定。

(规范)

1

。 l时,满足刚度要求,可不验算挠度)

40

1111

次梁 hc(~)L, b(~)hc。

1218231111

主梁 hz(~)L, b(~)hz。

81423

板厚 hB80mm,(当h2、板的计算简图:

板为多跨连续板,对于跨数超过五跨的等截面连续板,其各跨受荷相同,且跨差不超过

10%时,均可按五跨等跨度连续板计算。 当按塑性内力重分布计算时,其计算跨度: 中跨: l0ln=2000-200=1800mm 边跨: l0ln

11

hBlna (a120mm)即: 22

l0=2000+1/2×100=2050mm≤2000+1/2×120=2060mm

三、板的设计(按塑性内力重分布计算):

1、荷载计算:(取1m宽板带计算)

22

面层 0.65kN/m×1m= 0.65kN/m

32

板自重 0.1×25kN/m×1m=2.5kN/m

22

平顶粉刷 0.25kN/m ×1m=0.25kN/m

恒载标准值:gk0.65+2.5+0.25=3.4 kN/m

2

活载标准值:qk5.5kN/m×1m=5.5 kN/m

2

2

恒荷载分项系数取1.2,因为是工业建筑且楼面活荷载标准值大于4.0kN/m所以活荷载分项系数取1.3。于是板的荷载设计值为:

恒荷载设计值: g=3.4kN/m×1.2=4.08kN/m 活荷载设计值: q=5.5kN/m×1.3=7.15kN/m 荷载设计值总值: g+q= 11.23kN/m 2、板的计算简图:

2

边跨:l01= ln+h/2=2000+100/2=2050mm≤ln+a/2

=2000+120/2=2060mm

因跨度相差小于10%,故可按等跨连续板计算。取1宽作为计算单元 其计算简图图所示:

计算简图

3、内力计算:

用塑性内力重分布理论计算,则有α系数如下:

则有:M1=-MB=(g+q)l01/11=4.29kN/m

2

M2=(g+q)l02/16=2.274kN/m

2

Mc=-(g+q)l02/14=-2.599kN/m

2

4、配筋计算:

计算板边跨跨中的配筋:

已知:h=100mm ,h0=100-20=80mm, C20混凝土 ,fc =9.6 N/mm ,fy=210 N/mm , 1=1

2

2

s

M

=0.0698 2

1fcbh0

=1-(1-2s)0.5=0.0724

Asbh01fc/fy=264.8mm2

钢筋选用Φ6@100 As283.0mm

2

注:位于次梁内跨上的板带,其内区格四周与梁整体连接,故其中间跨的跨中截面(M2、

M3)和中间支座(Mc)计算弯矩可以减少20%,其他截面则不予以减少。

5、确定各种构造钢筋:

包括分布筋、嵌入墙内的板面附加钢筋,垂直于主梁的板面附加钢筋。 7、绘制板的配筋示意图: 选用分离式配筋。(详图见图2)

三、次梁设计(按塑性内力重分布计算): 1、荷载设计值计算:

板的配筋图

由板传来恒荷载: 3.4kN/m×2m = 8.16 kN/m 次梁肋自重: 1.2×(0.4-0.1) ×25×0.2 =1.8 kN/m

次梁粉刷重 1.2×(0.4-0.1) ×0.25×2 =0.18 kN/m

小计: g=10.14 kN/m

活荷载设计值: q=7.15×2=14.3 kN/m

设计值总值: g+q= 24.44kN/m

2、确定计算跨度及计算简图。

2

当按塑性内力重分布计算,其计算跨度: 中跨: l02ln=6000-250=5750 mm

边跨: l011.025ln1.025(5700250)5586mm≥

lna/25700120300/2240/25550mm

取l01=5550 mm

当跨差不超过10%时,按等跨连续梁计算。 计算简图如下:

计算简图

3、内力计算:

由表12-1 、12-3可分别查的弯矩系数和剪力系数 α值为:

β值为:

其中: M(gp)l0 V(gp)ln

弯矩设计值:M1=-MB=(g+q)l01/11=68.438 kN.m

2

2

M2=(g+q)l022/16=50.503 kN.m

2

Mc=-(g+q)l02/14=-57.718 kN.m 剪力设计值:

VA=0.45(g+q)ln1 =59.719 kN VBl=-0.60(g+q) ln1=-79.625 kN

VBr=0.55(g+q) ln2=76.619 kN VC=-0.55(g+q) ln2=-76.619 kN 4、正截面强度计算: 1)、正截面受弯承载力计算:

跨内按T形截面计算,翼缘宽度取值:

1''31''

b'f≤l0=5750/3=1917mm,中跨: 又bf≤b+sn=200+2000-100-100=2000 mm,故取bf=1917mm

3

bf≤l0=5550/3=1850mm,边跨: 又bf≤b+sn=200+2200-150-120=2130 mm,故取bf=1850mm

'

计算边跨跨中配筋:

已知:fc =11.9 N/mm , fy=300 N/mm , 1=1, =0.8

2

2

取as=35 则h0=h-as=400-35=365mm

则1fcbfhf(h0-hf/2)=1.0×9.6×2000×80×(365-80/2)=604.8kN.m>M1 经判断跨内截面均属于第一类T形截面梁

'

'

'

s

M

=0.0289 2

1fcbh0

=1-(1-2s)0.5=0.0293

As.bfh。fc/fy=634.3 mm2

选用2Φ16+ 1Φ18 As656.5 mm

次梁正截面受弯承载力计算:

2

'

2)、斜截面受剪承载力计算:

斜截面受剪承载力计算包括:截面尺寸的复核,腹筋计算和最小配筋率验算。

验算截面尺寸:hw=h。-hf=285mm, 因hw/b=265/200=1.325<4 截面尺寸按下式验算:

0.25βcfcbh。=0.25×1×9.6×200×365=175.2KN>Vmax=79.625KN 故截面尺寸满足要求. 计算所需配制箍筋。 只配箍筋而不配弯起钢筋

采用φ6双肢箍筋,计算支座B左侧截面.由VCS=0.7ftbho+1.25fyvAsvho/s 可得箍筋间距

s1.25fyvAsvh0/(VBLVc)=231.6 mm

调幅后受剪承载力应加强,粮局部范围内将计算面积增加20%.现调整箍筋间距S=0.8×231.6=185.28 mm,最后取S=150mm 为方便施工,沿梁长不变.

斜截面承载力计算:

表 1-3

验算配筋率下限值:

弯矩调幅后要求的配箍率下限为0.3ft/fyv=0.3×

-3

-3

9.6-3

=1.57×10210

实际配箍率为ρsv=ASV/bs=1.89×10>1.57×10 满足要求 5、根据计算结果和构造要求,绘制次梁配筋示意图。(详图见图3)

4φ162φ162φ16

2-23-3 1-1

2φ16

4-45-5

四、主梁设计(内力按弹性理论计算):

1、荷载计算:(为简化计算,主梁自重亦按集中荷载考虑)

次梁传来的荷载: 次梁恒载×主梁间距=10.14×6=60.84 kN

主梁自重: bz(hzhB)×次梁间距×γ=0.3×(0.6-0.1)×2×25×1.2=9.0kN 主梁粉刷重: 2(hzhB)×次梁间距×每平米粉刷层重=2×(0.6-0.1)×2×0.25×1.2=0.6kN

恒载:G=60.84+9.0+0.6=70.44kN

活载:Q次梁活载×主梁间距=14.3×6=85.8kN

2、计算简图:

柱截面350×350,由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多,故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上,其支承长度a=240。 则主梁计算跨度: 中跨:l02=ln

11

b柱b柱=6000 mm (支座中心线之距) 22

边跨:ln1= ln1+(a+b)/2=6305+240/2+350/2=6600 mm 因 0.025ln1=157.625>a/2=120 mm

所以 l01=ln1+(a+b)/2=6600 mm 主梁的计算简图

3、计算主梁的正截面配筋: 弯矩设计值:

弯矩 M=K1GL+K2QL 式中K1 ,K2 由附录7附表7-2中相应栏查得。 1)、主梁的正截面的内力计算: M1的计算:

对于情况①,M1=K1GL =0.240×70.44=111.577kN.m、

①+②; ①+③; ①+④; ①+⑤; ①+⑥; ①+⑦; ①+⑧; 将以上各图绘于同一坐标系上,取其外包线,则为弯矩包络图。

4、计算主梁斜截面配筋 1)、计算主梁受到的剪力

剪力设计值 V=K3G+K4Q 式中K3 K4由附录7附表7-2的相应栏内查得 计算如下表

由此可作出下列几种情况下的内力图:

①+②; ①+③; ①+④; ①+⑤; ①+⑥; ①+⑦; ①+⑧; 将以上各图绘于同一坐标系上,取其外包线,则为剪力包络图。

2)、计算主梁的正截面配筋

计算1截面的配筋:

已知:fc=9.6 N/mm fy=300 N/mm 1=1.0 =0.8取as=35 mm 则

2

2

h0=h-as=600-35=565mm 跨内按T形截面计算: 边跨:bf≤

''

l0

/3=6600/3=2200 mm且bf≤b+Sn=300+5700-240/2-300/2=5730 mm

'

取bf=2200 mm

中跨:bf≤

''

l0

/3=6000/3=2000 mm且bf≤b+Sn=300+6000-300=6000 mm

'

取bf=2000 mm

B支座边的弯矩设计值MB=MBmax-V0×b/2=269.79KN.M 经判断都属于第一类T形截面梁.

sM/1fcbh02=0.3464 s=0.5×2s=0.7771

22

AsM/sfyh0=4279.8 mm

钢筋选用4Φ32+2Φ28 As4450mm

2

主梁正截面配筋计算表

2)、计算主梁的受剪箍筋,只配箍筋而不配弯起钢筋

验算截面尺寸:hw=h。-hf=565mm, 因hw/b<4

截面尺寸按下式验算:

0.25βcfcbh。=0.25×1×9.6×300×565=406.8KN>Vmax=203.404KN 故截面尺寸满足要求.看是否用配腹筋

2200

3.89>3 取3 5652000

中a/h03.54>3 取3

565

1.751.75

ftbh01.130056581.572KN297.132KN 131

边a/h0

故需按计算配腹筋

2

采用HPB235级钢筋 fyv210N/mm fc9.6N/mm 采用φ8双肢箍 对于A支座处

2

SfyvAsvh0/(Vu1.75ftbh0/(1))278.5mm 取S=250 mm

配箍率验算:

sv

ASV250.31.1

0.134%sv.min0.240.126% 可以 bs300250210

具体计算如下表

斜截面配筋计算

注:采用双肢箍Φ8@100,在B支座右侧2200 mm范围内须进行箍筋加密,采用双肢箍Φ8@90的箍筋。

5、计算主梁上次梁两侧附加横向钢筋:

次梁传来的集中力FL=64.872+107.25=172.122kn H1=600-400=200 mm

附加箍筋布置范围 s=2h1+3b=2×200+3×300=1000mm

取附加箍筋为Φ8@200双肢, 则在长度S内可布置附加箍筋的排数为m=1000/200+1=6排, 次梁两侧各布置3排,另加吊筋118 ,As254.5 mm

则 2fyAsbsin+mnfyvAsv1=2×300×254.5×0.707+6×2×210×50.3=234.7 KN>FL 6、根据计算结果及构造要求绘制主梁配筋示意图。

2

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